СТОЗ_Методичка_для_заочников_А5_280109
.pdfимпульсным выходом диаметром 32 мм.
Потери напора в водомере на вводе в здание при
максимальном секундном расходе: hвод = S × (qB1)2
S – гидравлическое сопротивление водосчетчика
S = 1,3 м/(л/с)2
qB1 – максимальный секундный расход qB1 = 1,29 л/с
hвод = 1,3 × 1,292 = 2,16 м
Потери напора в водомере на вводе в здание при максимальном секундном расходе не превышают допустимого значения (для крыльчатых счетчиков допустимы потери до 5,0 м),
поэтому окончательно принимается к установке крыльчатый водомер диаметром 32 мм.
Квартирные водомеры подбираются на средний часовой расход одной квартиры qB1ср.час.кв = 0,0225 м3/час и проверяются на
пропуск максимального секундного расхода qB1 .кв. = 0,22 л/с.
Предварительно принимается крыльчатый водомер диаметром 15 мм.
Потери напора в квартирном водомере при максимальном секундном расходе:
hвод.кв. = S × (qB1кв.)2
qB1 .кв. = 0,22 л/с S = 14,5 м/(л/с)2
hвод.кв. = 14,5 × 0,222 = 0,70 м
Потери напора в квартирном водомере при максимальном секундном расходе не превышают допустимого значения (для крыльчатых счетчиков допустимы потери до 5,0 м), поэтому
окончательно принимается к установке крыльчатый водомер диаметром 15 мм.
5.3.3. Определение требуемого напора в системе холодного водоснабжения
Требуемый напор в системе хозяйственно-питьевого
холодного водоснабжения:
НтрВ1 = Нг + hраб + hсети + hвв + hвод
41
Нг = Ñдт – Ñгв
Ñдт – отметка диктующей точки (отметка самого
высокорасположенного и удаленного от водопитателя водоразборного прибора)
Ñдт = 184,55 м
Ñгв – отметка земли над водопроводной камерой В0-1 (гарантийный напор в городском водопроводе отсчитывается от отметки земли над водопроводной камерой)
Ñгв = 148,20 м (по генплану)
Нг = 184,55 – 148,20 = 36,35 м
hраб – свободный напор перед самым удаленным и высокорасположенным водоразборным прибором (в данном случае это смеситель с аэратором в ванной), определяется по прил.2 СНиП 2.04.01-85*.
hраб = 5 м
hсети– потери напора во внутренней водопроводной сети
hсети = 1,33 м
hвв– потери напора на вводе (внутриквартальной водопроводной сети)
hвв = 0,85 м
hвод– потери напора в водосчетчиках
hвод = 2,16 + 0,70 = 2,86 м
НтрВ1 = 36,35 + 5 + 1,33 + 0,85 + 2,86 = 46,39 м
5.3.4. Подбор общей для систем холодного и горячего водоснабжения хозяйственно-питьевой повысительной насосной установки
Для повышения давления в системах холодного и горячего водоснабжения в ЦТП устанавливается общая для этих систем повысительная насосная установка. Она устанавливается
на трубопроводе холодного водопровода перед ответвлением от него в систему горячего водоснабжения. Она должна обеспечить
требуемые расходы и напоры в системах холодного и горячего водоснабжения.
Повысительные насосы подбираем на общий максимальный секундный расход воды всей застройки.
42
Требуемый расход в системе: qнас = qB0 = 5,89 л/с = 21,21 м3/ч.
Напор, который должна обеспечить насосная установка в
системе хозяйственно-питьевого холодного водоснабжения:
Ннас = НтрB1 – НгарB0 = 46,39 – 20,0 = 26,39 м.
Так как насосная установка общая для систем холодного и горячего водоснабжения, то для её подбора необходимо учитывать требуемые параметры обеих этих систем. Её подбор
возможен после определения требуемого напора в системе горячего водоснабжения.
Напор, который должна обеспечить насосная установка в системе хозяйственно-питьевого горячего водоснабжения (см.
расчет системы горячего водоснабжения):
Ннас = НтрТ3 – НгарB0 = 52,34– 20,0 = 32,34 м.
По вычисленным qнас и Ннас подбираем общую для систем холодного и горячего водоснабжения хозяйственно-питьевую повысительную насосную установку Hydro MPC-E 3 CRE 15-3 фирмы Grundfos (2 насоса рабочих, 1 резервный).
Изображение подобранной общей для систем холодного и горячего водоснабжения хозяйственно-питьевой повысительной насосной установки Hydro MPC-E 3 CRE 15-3 представлено на рисунке 8.
Рисунок 8
43
Технические данные подобранной общей для систем холодного и горячего водоснабжения хозяйственно-питьевой повысительной насосной установке Hydro MPC-E 3 CRE 15-3 и график совместной работы 2 рабочих насосов установки и
водопроводной сети в час максимального водопотребления представлены на рисунке 9.
Рисунок 9
44
Чертежи с габаритными размерами подобранной общей для систем холодного и горячего водоснабжения хозяйственно- питьевой повысительной насосной установки Hydro MPC-E 3 CRE 15-3 представлены на рисунках 10 и 11.
Рисунок 10
Рисунок 11
45
5.3.5. Проверка сети системы холодного водоснабжения на пропуск пожарного расхода
При проверке водопроводной сети на пропуск пожарного расхода расчетные расходы в сети на расчетном направлении увеличиваются по сравнению с расчетом на час максимального водопотребления на величину пожарных расходов.
Расчетные расходы при проверке сети системы холодного
водоснабжения на пропуск пожарного расхода:
qB2 = qВ1 + qB2 всех струй
qB1- максимальный секундный расход в сети системы холодного водоснабжения на нужды хозяйственно-питьевого водоснабжения, л/с.
qB2всех струй - максимальный секундный расход в сети системы холодного водоснабжения на нужды пожарного водоснабжения, л/с. Он определяется в зависимости от производительности и
количества пожарных струй:
qB2 всех струй = qB21 струи × n B2струй
nB2струй - количество струй, принимаемое в зависимости от категории здания, количества этажей, и длины коридора по табл.1
СНиП 2.04.01-85*.
Для жилого 12-этажного здания с длиной коридора менее 10 м
количество струй в каждой секции:
nB2струй = 1
qB2струи - расход одной струи. Определяется по п.6.8., табл.1,
табл.3 СНиП 2.04.01-85*.
qB2струи = 2,6 л/с
qB2всех струй = qB21 струи × n B2струй = 2,6 л/с × 1 = 2,6 л/с.
Расчетные расходы при проверке сети системы холодного
водоснабжения на пропуск пожарного расхода: qB2 = qВ1 + 2,6 л/с
Результаты проверки водопроводной сети на пропуск пожарного расхода представлены в таблице 4.
46
N п/п |
|
|
|
|
|
|
qB1 |
qB2 |
|
|
|
|
|
|
.с |
Nуч |
Lуч, |
приб |
B1 |
NP |
α |
|
d, |
υ, |
i |
i*L, |
м.с |
м |
|||
м |
л/с |
л/с |
|
мм |
м/с |
м |
|||||||||
|
|
N |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
·(1+K |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
|
|
|
|
|
Внутренняя сеть |
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
0-1 |
36 |
48 |
0,0058 |
0,2784 |
0,516 |
0,516 |
3,116 |
|
50 |
1,48 |
0,108 |
3,888 |
0,2 |
4,67 |
2 |
1-2 |
2,5 |
48 |
0,0058 |
0,2784 |
0,516 |
0,516 |
3,116 |
|
50 |
1,48 |
0,108 |
0,274 |
0,2 |
0,32 |
3 |
2-3 |
1 |
96 |
0,0058 |
0,5568 |
0,714 |
0,714 |
3,314 |
|
50 |
1,56 |
0,122 |
0,122 |
0,2 |
0,45 |
4 |
3-4 |
6 |
144 |
0,0058 |
0,8352 |
0,881 |
0,881 |
3,481 |
|
50 |
1,64 |
0,132 |
0,792 |
0,2 |
0,95 |
5 |
4-5 |
7 |
288 |
0,0058 |
1,6704 |
1,293 |
1,293 |
3,893 |
|
80 |
1,11 |
0,045 |
0,315 |
0,2 |
0,38 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σ |
6,77 |
|
|
|
|
|
Внутриквартальная сеть |
|
|
|
|
|
|||||
6 |
5-B1- |
50 |
288 |
0,0058 |
1,6704 |
1,293 |
1,293 |
3,893 |
90x8,2 |
0,92 |
0,014 |
0,700 |
0,2 |
0,84 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
B1-1- |
15 |
576 |
0,0058 |
3,3408 |
1,971 |
1,971 |
4,571 |
90x8,2 |
1,07 |
0,019 |
0,285 |
0,2 |
0,34 |
|
|
ЦТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
ЦТП- |
50 |
864 |
0,0108 |
9,3312 |
3,918 |
5,89 |
8,49 |
110x10 |
1,34 |
0,022 |
1,100 |
0,2 |
1,32 |
|
|
B0-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σ |
2,50 |
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
|
|
|
|
|
|||
Примечание Столбец 1 – номера по порядку расчетных участков
Столбец 2 – расчетные участки. Водопроводная сеть для проведения расчета условно разбивается на участки. На расчетной схеме наносятся расчетные точки (см.расчетную схему). Расчетные точки наносятся в местах изменения расхода или диаметра трубопровода.
Столбец 3 - длины расчетных участков. Они измеряются фактически по генплану, планам подвала и типового этажа, по аксонометрической схеме В1, с учетом масштаба чертежей.
Столбец 4 - количество приборов на расчетном участке. Через
расчетный участок подается вода ко всем приборам расположенным после этого участка, включая приборы и на расчетном пути и на всех боковых ответвлениях, которые получают воду через этот участок.
Столбец 5 - секундная вероятность действия санитарно- технических приборов холодного водоснабжения (см. расчет расходов в системах холодного и горячего водоснабжения)
Столбец 6- алгебраическое произведение 4 и 5 столбцов Столбец 7 - коэффициент одновременности работы
47
водоразборных точек на расчетном участке (прил.4 СНиП
2.04.01-85*)
Столбец 8 – максимальный секундный расход на нужды
хозяйственно-питьевого водоснабжения на расчетном участке
qB1max с = 5αq0
Столбец 9 – максимальный секундный расход на нужды
пожарного водоснабжения на расчетном участке
qB2max с=5αq0+qB2всех струй
Столбец 10 - диаметр трубопровода на расчетном участке Столбец 11 - скорость на расчетном участке Столбец 12 – гидравлический уклон
Столбец 13 - потери напора по длине на расчетном участке Столбец 14 - коэффициент местных сопротивлений Столбец 15 - потери напора на расчетном участке (с учетом потерь напора по длине и в местных сопротивлениях)
5.3.6. Проверка водомерного узла на вводе водопровода в здания на пропуск пожарного расхода
Расчетные расходы при проверке водомерных узлов на
вводе водопровода в здания на пропуск пожарного расхода:
qB2 = qВ1 + qB2 всех струй
qB1- максимальный секундный расход проходящий через
водомерный узел на вводе водопровода в здание на нужды хозяйственно-питьевого водоснабжения, л/с.
qB2всех струй - максимальный секундный расход проходящий через
водомерный узел на вводе водопровода в здание на нужды
пожарного водоснабжения, л/с. qB1 = 1,29 л/с
qB2всех струй = 2,6 л/с
Потери напора в водомерном узле во время пожара:
hвод = S × (qB2)2 = 1,3 × (1,29+2,6)2 = 19,67 м.
Полученоое значение превышает допустимое значение (10 м), поэтому принимается водомерный узел с обводной линией, на которой устанавливается электрифициорованная задвижка, автоматически открывающаяся во время пожара для пропуска пожарного расхода. Во время пожара вода проходит по обводной линии, и, следовательно, потери в водомере
48
принимаются: hвод = 0,0 м.
5.3.7.Требуемые давления в системе холодного водоснабжения при пожаротушении
НтрВ2 = НгВ2 + hрабВ2 + hсетиВ2+hввВ2 + hводВ2
Нг - геометрическая высота подъема до самого удаленного и высокорасположенного пожарного крана.
Нг = Ñпк – Ñгв = 185,00 м – 148,20 м = 36,80 м
hрабВ2 - свободный напор наиболее удаленного и
высокорасположенного пожарного крана. hрабВ2 = 10 м
hсетиВ2 - потери напора во внутренней сети во время пожара hсетиВ2 = 6,77 м
hввВ2 - потери напора на вводе во время пожара
hввВ2 = 2,50 м
hводВ2 - потери напора в водомере
hводВ2 = 0 м
НтрВ2 = 36,80 + 10 м + 6,77 + 2,50 + 0 = 56,07 м
4.3.8. Подбор пожарной насосной установки системы холодного водоснабжения
Пожарные насосы подбираются на случай пожара в час максимального водопотребления. При этом суммируются
пожарный расход и максимальный секундный общий расход воды всей застройки.
В проекте не предусматривается автоматическое отключение во время пожара приготовления в ЦТП горячей воды и всей системы горячего водоснабжения.
Требуемый расход:
qнасB2= qB0 + qB2= 5,89 + 2,6 = 8,49 л/с = 30,56 м3/ч.
Требуемый напор:
НнасB2= НтрB2 – НгарB0 = 56,07 – 20,0 = 36,07 м.
По вычисленным qнасB2 и НнасB2 принимается противопожарная насосная установка с 2 насосами фирмы
Grundfos марки CR 32-3. В этой установке 1 насос рабочий, 1 резервный.
49
Технические данные подобранного пожарного насоса CR 32-3 и график совместной работы этого насоса и водопроводной сети в случае пожара представлены на рисунке 12. Изображение подобранного пожарного насоса CR 32-3 представлено на рисунке 13. Чертежи с габаритными размерами подобранного пожарного насоса CR 32-3 представлены на рисунке 14.
Рисунок 12
50