СНиП - Нагрузки и воздействия

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

ПРИЛОЖЕНИЕ 3. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3.1 (ОБЯЗАТЕЛЬНОЕ). АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ

П3.1.1. Отдельностоящие плоские сплошные конструкции

П3.1.1.1. Отдельностоящие плоские сплошные конструкции на земле (стены, заборы и т.д.)

а. Для различных участков конструкций (рис. П3.1) коэффициент сх определяется по таблице П3.1.

б. ze = h

Рис. П3.1.

Таблица П3.1. Участки плоских сплошных конструкций на земле (см. рис. П3.1).

П3.1.1.2. Рекламные щиты

а. Для рекламных щитов, поднятых над землей на высоту не менее d/4 (рис. П3.2): cx = 2.5k , где kλ – определено в П3.1.15.

Рис. П3.2.

53

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

б. Равнодействующую нагрузку, направленную по нормали к плоскости щита следует прикладывать на высоте его геометрического центра, с эксцентриситетом

в горизонтальном направлении e = 0.25b.

в. ze = zg + d/2

П3.1.2. Прямоугольные в плане здания с двускатными покрытиями

П3.1.2.1. Вертикальные стены прямоугольных в плане зданий

а. Для наветренных, подветренных и различных участков боковых стен (рис. П3.3) аэродинамические коэффициенты се приведены в табл. П3.2.

б. Для боковых стен с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения сf = 0.1 .

Рис. П3.3.

П3.1.2.2. Двускатные покрытия

а. Для различных участков покрытия (рис. П3.4) коэффициент се определяется по табл. П3.3 а и б в зависимости от направления средней скорости ветра.

б. Для углов 15° ≤ β ≤30° при α = 0° необходимо рассмотреть два варианта распределения расчетной ветровой нагрузки.

в. Для протяженных гладких покрытий при α = 90° (рис. П3.4.б) аэродинамические коэффициенты трения сf = 0.02.

54

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

Рис. П3.4.

Таблица П3.3а.

55

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

Таблица П3.3б.

П3.1.3. Прямоугольные в плане здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Рис. П3.5.

Примечание. При 0.2 ≤ f/d ≤ 0.3 и h1/l 0.5 необходимо учитывать два значения коэффициента

сe1.

56

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

а. Распределение аэродинамических коэффициентов по поверхности покрытия приведено на рис. П 3.5.

б. Аэродинамические коэффициенты для стен принимаются в соответствии с указаниям к п. 3.1.2.1.

П3.1.4. Круглые в плане здания со сводчатыми покрытиями

а. Значения коэффициентов се в точках А и С, а так же в сечении В-В приведены на рис. П3.6. Для промежуточных сечений коэффициенты се определяются линейной интерполяцией.

Рис. П3.6

57

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

П3.1.5. Здания с продольными фонарями

Рис. П3.7а.

Рис. П3.7б.

а. Для участков А и В (рис. П3.7а.) коэффициенты се следует определять в соответствии с указаниями п. 3.1.2.2.

в. Для остальных участков покрытия се = -0.5.

г. Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует

58

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

П3.1.6. Здания с зенитными фонарями

Рис. П3.8.

а. Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями п. 3.1.2.2.

б. Для остальных фонарей коэффициенты сx определяются так же, как и для участка С (п. 3.1.5.).

в. Для остальной части покрытия се = - 0.5.

г. Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует определять в соответствии с указаниями п. 3.1.2.1.

П3.1.7. Здания с шедовыми покрытиями

Рис. П3.9.

а. Для участка А коэффициент се следует определять в соответствии с указа-

ниями п 3.1.2.2.

б. Для остальной части покрытия се = -0.5.

в. Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты сe следует определять в соответствии с указаниями п. 3.1.2.1.

59

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

г. При определении эквивалентной высоты ze (п. 6.1.5) и коэффициента

(п.6.1.11) h = h1.

П3.1.8. Здания с уступами

Рис. П3.1.10

а. Для участка С коэффициент ce = 0.8.

б. Для участков А коэффициенты се следует принимать в соответствии с ука-

заниями п. 3.1.2.1.

в. Для участка В коэффициент ce следует определять линейной интерполяцией.

г. Для остальных вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями п. 3.1.2.1.

д. Для покрытия зданий коэффициенты се определяются в соответствии с ука-

заниями п. 3.1.2.2, п. 3.1.5 – п. 3.1.7.

П3.1.9. Здания, постоянно открытые с одной стороны

Рис.П3.1.11.

60

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

здания знак «плюс» или «минус» следует выбирать из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

б. При 30 % сi1 =-0.5; сi2 = 0.8.

в. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями П3.1.2.1.

Примечание. Проницаемость ограждения следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения.

П3.1.10. Навесы

Аэродинамические коэффициенты се для 4-х типов навесов (рис. П3.1.12) без сплошностенчатых вертикальных ограждающих конструкций определяются по таблице П3.4.

61

www.alientechnologies.ru производство строительной стеклопластиковой композитной арматуры

Примечания. 1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 соответствуют к суммарному давлению на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. 2. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное. 3. Для навесов с волнистыми покрытиями аэродинамический коэффициент трения сf = 0.04.

П3.1.11. Сфера

Рис. П3.13.

а. Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления сх сферы при zg > d/2 (рис. П3.13) приведены на рис. П3.14, в зависимости от числа Рейнольдса Re

и относительной шероховатости = /d , где (м) - шероховатость поверхности, (см. П3.1.16.) При zg < d/2, коэффициент cx следует увеличить в 1.6 раз.

б. Коэффициент подъемной силы сферы cz принимается равным:

нимать:

b = h = 0.7d;

д. Число Рейнольдса Re определяется по формуле:

где:

d (м) - диаметр сферы;

w0 (Па) - определяется в соответствии с п. 6.1.4.; ze (м) - эквивалентная высота;

k (ze ) - определяется в соответствии с п. 6.1.6.

62