2.8. Определение длины анкеровки обрываемых стержней.

Для обеспечения прочности наклонных сечений по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры заведем за точку теоретического обрыва на расстоянии не менее:

l_b.min – минимальная длина анкеровки, принимаемая равной большему из величин: 20, 100 мм для растянутых стержней и 15, 100 мм для сжатых стержней.

Кроме того, общая длина запуска стержня за точку теоретического обрыва должна быть не менее где h - высота ригеля.

Сечение 1-1, 2-2. В сечении обрываются стержни 22 мм класса S500.

Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры .

Принимаем базовую длину анкеровки:

Величины остальных параметров составляют:



Окончательно принимаем

Сечение 3-3, 4-4. В сечении обрываются стержни 25 мм класса S500.

Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры .

Принимаем базовую длину анкеровки:

Величины остальных параметров составляют:



Окончательно принимаем

Сечение 5-5. В сечении обрываются стержни 14 мм класса S500.

Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры .

Принимаем базовую длину анкеровки:

Величины остальных параметров составляют:

70 02 01-КП15-КП-ПЗ



Окончательно принимаем

2.9. Расчет стыка ригеля с колонной.

Опирание ригелей на колонны показано на рис. 14.

Соединение их в неразрезную конструкцию осуществляется при помощи ванной сварки выпусков арматурных стержней колонны и ригелей. Зазоры между торцами ригелей и колонной заполняются бетоном С ²⁰/₂₅ на мелком щебне (рис. 14).

Площадь соединительных стержней принимается по опорной арма­туре ригеля из условия равнопрочности. Необходимо принять соединительные стержни из 222 S500 (A_s = 7,60см²).

Конструктивное решение стыка и схема армирования ригеля пока­зана на рис. 14.

Рис. 14. Конструкция стыка ригеля с колонной.

3. Расчет колонны первого этажа.

Вес сборных конструкций перекрытий и покрытия (панели и ригели):

g_k1 = 2.2 + кН/м².

Вес кровли рулонной трехслойной g_k2 = 0.1 кН/м² ,

Вес утеплителя на покрытии здания g_k3= 1.0 кН/м²,

Вес конструкции пола на всех перекрытиях g_k4 = 0.53 кН/м² .

Нормативная временная нагрузка на сборное ме­ждуэтажное перекрытие q_k2= 11.0 кН/м²

Снеговая нагрузка q_k1= 1.2 кН/м²

Сечение колонн всех этажей здания в первом приближении: 30  30 см.

Для определения длины колонны первого этажа H_с1 принимаем рас­стояние от уровня чистого пола до обреза фундамента h_ф = 0.4 м.

Тогда H_с1 = H_fl + h_ф = 3,3 + 0.4 = 3,7 м.

3.1. Сбор нагрузок на колонну 1 и 2-ого этажа.

Типовые колонны многоэтажных зданий имеют разрезку через 2 этажа, следовательно, необходимо выполнять расчет ствола колонны для 1-го и 2-го этажей.

Подсчет нагрузок на колонну выполняем в виде таблицы 11.

Таблица 11.

Наименование и подсчет нагрузок	На­грузка на кол. 1-ого этажа	На­грузка на кол. 2-ого этажа
Нагрузка от конструкции покрытия:	226,9	226,9
Нагрузка от конструкции перекрытий над 1…4 эт:  =(2,96+0,53)46,96,01.351 = 780,22	780,22	-
Нагрузка от конструкции перекрытий над 2…4 эт:  =(2.8 + 0.53)34.87.81.351 = 504.9	-	504.9
Нагрузка от веса колонн всех этажей: =(1,78+0,528)251.351 = 77,89	77,89	-
Нагрузка от веса колонн 2-4 этажей: =30.40.43,3251.351 = 53,46	-	53,48
Снеговая нагрузка:	183,81	183,81
Временная нагрузка на перекрытия 1…4 эт:	735,24	-
Временная нагрузка на перекрытия 2…4 эт:	-	551,45

Принимая для расчета временную нагрузку на перекрытие, расчетная продольная сила основной комбинации от действия постоянных и временных нагрузок равна:

1 осн. сочетание:

На колонну 1-ого этажа:

N_sd1= G_cj +  Q_ci=226,9+780,22+77,89+0.7(183,81+735,24) = 1728,35 кН

На колонну 2-ого этажа:

N_sd2= G_cj +  Q_ci=226,9+504,9+53,48+0.7(183,81+551,45) = 1299,96 кН

2 осн. сочетание:

На колонну 1-ого этажа:

N_sd1= G_cj +Q_c1+ Q_c2=0.85(226,9+780,22+77,89)+735,24+0.7183,81=1786,16 кН

На колонну 2-ого этажа:

N_sd2= G_cj +Q_c1+ Q_c2=0.85(226,9+504,9+53,48)+551,45+0.7183,81=1347,61 кН

Расчет продольных сил, вызванных действием постоянных нагрузок:

N_{sd lt1}= G_cj =226,9+780,22+77,89+0,35*735,24+0.3183,81=1396,88кН

N_{sd lt2}= G_cj =226,9+504,9+53,48+0,35*551,45+0.3183,81=1005,58кН