3. Конструктивные размеры шестерни и колеса

Шестерню выполняем за одно целое с валом, её размеры:

делительный диаметр d1=65 мм;

диаметр вершин зубьевda1=70 мм;

ширина шестерни b1=45 мм.

Колесо:

делительный диаметр d2=255 мм;

диаметр вершин зубьев da2=260 мм;

ширина колеса b2=40 мм;

диаметр ступицы

dст=1,6×dk2=1,6×50=80 мм;

длина ступицы

lст= (1,2-1,5)× dk2=(1,2-1,5)×50=60-75 мм;

Принимаем lст=70

толщина обода

o=4×mn=4×2,5=10 мм.

Принимаем =10 мм.

Толщина диска

С=0,3×b2=0,3×40=12 мм.

Принимаем С=12 мм.

5. Конструктивные размеры корпуса редуктора

Толщина стенок корпуса и крышки:

=0,025×А+1=0,025×160+1=5 мм.

Принимаем =8 мм. = =8 мм.

Толщина фланцев поясов корпуса и крышки:

Верхний пояс корпуса и крышки:

b=b1=1,5 =1,5×8=12 мм.

Нижний пояс корпуса

p=2,35× =2,35×8=18,8 мм.

Принимаем p=20 мм.

Диаметры болтов: фундаментных

d1=(0,03-0,036)A+12=(0,03-0,036)×160+12=16,8-17,76 мм.

Принимаем d1=20 мм.

Крепящих крышку к корпусу у подшипников

d2=(0,7-0,75)×d1=(0,7-0,75)×20=14-15 мм.

Принимаем d2=16 мм.

Соединяющих крышку с корпусом

d3=(0,5-0,6)d1=(0,5-0,6)×20=10-12 мм.

Принимаем d3=12 мм.

5. Выбор подшипников качения

Предварительно выбираем радиальные шарикоподшипники лёгкой серии; габариты подшипников выбираем по диаметру вала в месте посадки подшипников.

Ведущий вал: 207 ( d=35 мм, D=72 мм, b=17 мм, С=20,1 кН, СО=13,9 Кн); здесь

С динамическая грузоподъёмность

Со- статическая грузоподъёмность

Ведомый вал:209 ( d=45 мм, D=85 мм, b=19 мм, С=25,7 кН, СО=18,1 Кн).здесь

С динамическая грузоподъёмность

Со- статическая грузоподъёмность

7. Расчет ременной передачи

1. По номограмме на рис.7.3[4,с.134] при n1=1444,5 об/мин и Рдв=4,76 кВт принимаем сечение клинового ремня А .

2. Вращающий момент Т1=39,03 Н м (определён ранее).

3. Диаметр меньшего шкива

d1=(3-4) =(3-4) =126-168 мм.

По табл.7.8[4,с.132] принимаем d1=140 мм.

4. Диаметр большего шкива

d2=uрем×d1(1- )=2×140(1-0,015)=275,8 мм.

Принимаем стандартное значение d2=280 мм.

Здесь =0,015 – относительное скольжение.

5. Уточняем передаточное отношение

ирем=d2/d1(1- )=280/140(1-0,015)=2,03.

Погрешность =(2,03-2)/2×100%=1,5%< 3%.

Итак: d1=140 мм; d2=280 мм.

6. Межосевое расстояние принимаем в интервале

Amin=0,55(d1+d2)+T0=0,55(140+280)+8=239 мм.

Аmax=2×(d1+d2)=2(140+280)=840 мм;

где Т0=8 мм (высота сечения ремня А)

Принимаем предварительно среднее значение а=540 мм.

7.Расчётная длина ремня

L=2Aр+0,5П(d1+d2)+(d2-d1) /4Aр=

=2×540+0,5×3,14(140+280)+(280-140) /4×280=1748,5 мм

Ближайшее стандартное значение L=1800 мм.

4. Уточнённое значение межосевого расстояния АР с учётом стандартной длины ремня L

Aр=0,25×[(L-w+ ];

Где w=0,5П(d1+d2)=0,5×3,14(140+280)=659,4 мм;

y=(d2-d1) =(280-140) =19600;

Aр=0,25×[(1800-659,4)+ ]=566 мм

При монтаже передачи необходимо обеспечить возможность уменьшения и увеличения АW :

в меньшую сторону

0,01L=0,01×1800=18 мм;

в большую сторону

0,025L=0,025×1800=45 мм.

4. Угол обхвата меньшего шкива

1=180-57×(d2-d1)/AР=180-57×(280-140)/566=165,90034 (165 54 01 )

4. Коэффициент режима работы, учитывающий условия эксплуатации передачи, по табл.7.10 [4,с.136] ср=1,0.

5. Коэффициент, учитывающий влияние длины ремня по табл.7.9 [4,с.135] СL=0,95.

6. Коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата С =0,88 [4,с.135].

7. Коэффициент, учитывающий число ремней в передаче СZ=0,95 [4,с.135].

8. Число ремней в передаче

z=P×Cр / Р0×СL×C ×CZ=5,94×1,0 / 2,13×0,95×0,88×0,95=3,51

здесь Р0 – мощность, передаваемая одним клиновым

ремнём Р0=2,13 кВт; принимаем z=4;

4. Натяжение ветви клинового ремня

F0=(850×P×CР×СL / z×v×C )+ ,

где скорость v=0,5×wдв×d1=0,5×152,29×0,140=10,66 м/с;

-коэффициент, учитывающий центробежную силу; при сечении А - =0,1. [4, c.136]

F0=[(850×5,94×1×0,95) /(4×10,66×0,88)]+0,1×10,66 =139,3 Н;

4. Давление на валы

FB=2F0×z×sin( /2)=2×139,3×4×sin(165,90034 / 2)=1105,8 Н;

17.Окружная сила

Ft=Рном×1000/v=5,94×1000/10,66=557,6 Н.

Силы натяжения

:ведущий

F1=F0+Ft/2z=139,3+557,6/8=209 Н;

ведомый:

F2=F0-Ft/2z=69,6 Н.