Выбор разъединителей.

Расчетные условия выбора разъединителей и выключателей совпадают.

Поэтому для цепей с напряжением 110 кВ намечаем к установке разъединитель наружной установки двухколонковый с заземляющими ножами РД-110 I/1600УХЛ1 (табл. 11).

Таблица 11

Результаты выбора разъединителей РД-110 I/1600УХЛ1

Расчетные параметры цепи	Каталожные данные разъединителя	Условие выбора	Результат проверки
Uуст=110 кВ	Uном=110 кВ	Uуст Uном	удовл.
Iрас= 1,297 кА	Iном= 1,6 кА	Iрас Iном	удовл.
iу= 41,8 кА	iдин= 100 кА	iу iдин	удовл.
Bк= 356,6 кА2·с	I2т.ном·tт= 4800 кА2·с	Bk I2т.ном·tТ	удовл.

Выбор сборных шин 110 кВ.

В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные прово­дами АС. Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае току бока Iбл = 1,297 А.

Принимаем к установке два расщеплённых провода AC-300/66, q = 300 мм², d = 24,5 мм, I_доп = 680 А.

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, так как шины выполнены голыми на открытом воздухе.

Проверка по условию коронирования не производится, так как выбранное сечение больше сечения минимально допустимого. Для 110 кВ по условию короны – АС - 70.

Принимаем два провода в фазе AC-300/66.

Выбор изоляторов.

Выбираем опорный стержневой изолятор ОСК-10-110-Б-4, который предназначен для изоляции и крепления токоведущих частей в распределительных устройствах электрических станций и подстанций с напряжением 110кВ.

Выбор трансформаторов тока (тт) блока 110 кВ.

Выбор производится:

- по напряжению U_тт.ном U_уст;

- по току I_тт.ном I_уст;

• по конструкции и классу точности.

Расчетным током является ток блока

Iбл = 1,297 А.

Выбираем шинный трансформатор тока с литой изоляцией, предназначен­ный для внутренней установки типа ТВ-110-II-2000/5-У2 . Сравнение расчетных и каталожных данных приведено в табл. 13

Таблица 13

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
Uуст=110 кВ	Uтт.ном=110 кВ	Uуст Uтт.ном
Iрасч=1,297 кА	Iтт.ном=2 кА	Iрасч Iтт.ном
Bk=356,6 кА2·с	Iт.ном2·tт=502·3=7500 кА2·с	Вк Iт.ном2·tт
Z2	Z2ном=2 Ом в классе точности 0,5	Z2 Z2ном

Расчет нагрузки вторичной цепи трансформатора. Перечень приборов, подключенных к ТТ, приведен в табл. 14

Таблица 14

Прибор	Тип	Нагрузка (Sприб), ВА
		Фаза-А	Фаза-В	Фаза-С
Амперметр	СА3020-1	0,1	0,1	0,1
Ваттметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Ваттметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Варметр	ЩВ120	0,5	--	0,5
Датч. акт. мощн.	PRO PD32	0,5	--	0,5
Датч. реакт. мощн.	PRO Q31	0,5	--	0,5
Счетчик акт. энергии	СЭО	2,5	--	2,5
Амперметр регистр.	ЩП72	--	2,5	--
Ваттметр регистр.	ЩВ120	0,5	--	0,5
Итого		5,6	2,6	5,6

Сопротивление вторичной нагрузки считаем по наиболее загруженной фазе А:

- сопротивление приборов

Ом;

- сопротивление соединительных проводов определяем из условия

r_приб+r_пров+r_конт z_2ном,

r_пров z_2ном-r_приб-r_конт=2-1,4-0,1 0,5 Ом,

где r_конт = 0,1 Ом - такое сопротивление контактов принимается при количестве приборов более трех (при меньшем числе r_конт = 0,05 Ом).

При использовании алюминиевого контрольного кабеля АКВРГ с минимально допустимым сечением 4 мм² его расчетная длина

м.