3.3.3. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

Слой 1 – стяжка цементно-песчаным раствором:

δ₁=0,04 м;

ρ₁=1800 кг/м³;

λ₁=0,93 Вт/м²°С.

Слой 2 – утеплитель - пенополистирол:

δ₂=Х м;

ρ₂=35 кг/м³;

λ₂=0,031 Вт/м²°С.

Слой 3 – пароизоляция - рубероид:

δ₃=0,015 м;

ρ₃=600 кг/м³;

λ₃=0,170 Вт/м²°С.

Слой 4 – выравнивающий слой на цементно-песчаном растворе:

δ₄=0,01 м;

ρ₄=1800 кг/м³;

λ₄=0,93 Вт/м²°С.

Слой 5 – железобетонная плита перекрытия без пустот:

δ₅=0,25 м;

ρ₅=2500 кг/м³;

λ₅=2,04 Вт/м²°С.

Толщину утеплителя считаем таким же образом, как и для стен:

R₀^{тр.энергосб.} = a*D_d+b = 0,00045*8588,8+1,9 = 5,72м²*°С/Вт

где a, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по

данным таблицы для соответствующих групп зданий, [5, таблица 4].

R₀^ф=nR₀^{тр.энергосб.}=1/12+0,04/0,93+Х/0,05+0,015/0,17+0,01/0,93+ +0,25/2,04+1/8,7 =5,72м²°С/Вт

Откуда Х = 0,263м. Принимаем δ_ут=100+100+70=270мм.

Коэффициент теплопередачи K=1/R₀^ф=1/5,72= 0,175 Вт/м²°С

Толщина чердачного перекрытия:

δ_черд=δ₁+δ₂+δ₃+δ₄+δ₅=0,585м.

3.3.4. Теплотехнический расчет перекрытия над холодным подвалом

Слой 1 – линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове:

δ₁=0,002 м;

ρ₁=1400 кг/м³;

λ₁=0,23 Вт/м²°С.

Слой 2 – выравнивающий слой на цементно-песчаном растворе:

δ₂=0,02 м;

ρ₂=1800 кг/м³;

λ₂=0,93 Вт/м²°С.

Слой 3 – утеплитель – маты из стеклянного штапельного волокна «URSA»:

δ₃=Х м;

ρ₃=15 кг/м³;

λ₃=0,05 Вт/м²°С.

Слой 4 – пароизоляция – битумная мастика:

δ₄=0,003 м;

ρ₄=1400 кг/м³;

λ₄=0,27 Вт/м²°С.

Слой 5 – железобетонная плита перекрытия без пустот:

δ₅=0,25 м;

ρ₅=2500 кг/м³;

λ₅=2,04 Вт/м²°С.

Толщину утеплителя считаем таким же образом, как и для стен:

R₀^{тр.энергосб.} = a*D_d+b = 0,00045*8488,8+1,9 = 5,72м²*°С/Вт

где a, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, [5, таблица 4].

R₀^ф=nR₀^{тр.энергосб.}=1/12+0,002/0,23+0,02/0,93+Х/0,05+0,003/0,27+ +0,25/2,04+1/8,7 =5,72м²°С/Вт

Откуда Х = 0,268м. Округляя, принимаем δ_ут=100+100+70=270мм

Коэффициент теплопередачи K=1/R₀^ф=1/5,72= 0,175Вт/м²°С

Толщина подпольного перекрытия:

δ_подв=δ₁+δ₂+δ₃+δ₄+δ₅=0,545 м

3.3.5. Расчет окон

Требуемое сопротивление теплопередаче R₀^тр заполнений световых проемов следует принимать в зависимости от ГСОП по таблице 4 СНиП 23-02-2003 интерполяцией

R₀^тр=0,72444 м²°С/Вт

Приведенное сопротивление теплопередаче определяют по приложению 6^* СНиП II-3-79^*

R₀≥R₀^тр, R₀=0,74 м²°С/Вт – Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплётах.

K=1/R₀=1/0,74=1,3513-0,2287=1,1226Вт/м²°С

3.3.6. Расчет наружных дверей

Требуемое и фактическое сопротивление теплопередаче наружных дверей должно быть не менее 0,6×R₀^тр стен здания.

R₀^тр=0,6×(20+46)/(4*8,7)=1,138 м²°С/Вт.

K=1/R₀=1/1,138=0,878 Вт/м²°С

Теплотехнические характеристики наружных ограждений

Наименование ограждения	δ, мм	R0ф, м2*°С/Вт	К, Вт/м2°С
Стена	600	4,371	0,2287
Перекрытие подвальное	545	5,72	0,175
Перекрытие чердачное	585	5,72	0,175
Окно		0,74	1,1226
Дверь		1,138	0,878