4.2 Расчет на влагонакопление в наружный ограждающих конструкциях в холодный период эксплуатации.

В холодный период эксплуатации в наружних ограждающих конструкциях можуг создатиься условия в результате которых образуется конденсат водяного пара в толще конструкции.

Для рассмотрения этих условий используется графический метод Фокина и Власова.Суть: построение линии падения температуры в оuраждающей конструкции, линии падения упругости водяного пара, линии максимального упругости водяного пара, зависящее от τ_i.Пересечение линии упругости водяного пара и линии максимальной упругости водяного пара будет указывать на ниличие конденсата.

Исходные данные:

τ_int =20 ^оC;

e_int = 1285,9 Па;

t_ext =-5,72 ^оC;

e_ext= 50,46 Па;

= 6,18 м2•ч•Па/мг.

Расчет проводим в соответствии со СП 23-101-2004, прилож.Э.

Определяем температуры на границах слоев по формуле:

,

г де - расчетная температура наружного воздуха -го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;

- сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное *;

- термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;

- сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее.

Нумеруем от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам находим максимальное парциальное давление водяного пара по приложению С СП 23-101-2004:

τ₁ = 20 - (20 + 5,72) 0,11 / 3,31 = 19,15 °С;

Е₁ =2210 Па;

Τ₂ = 20 - (20 + 5,72) (0,11 + 0,004) / 3,31 = 18,83 °С;

Е₂ = 2169 Па;

Τ₃ = 20 - (20 + 5,72) (0,11 + 0,004 + 0,07) / 3,31 = 18,29 °С;

Е₃ =2102 Па;

Τ₄ = 20 - (20 + 5,72) (0,15 + 0,14) / 3,31 = 17,75 °С;

Е₄ = 2037 Па;

Τ₅ = 20 - (20 + 5,72) (0,15 + 0,21) / 3,31 = 17,20 °С;

Е₅ =1962 Па;

Τ₆ = 20 - (20 + 5,72) (0,15 + 0,28) / 3,31 = 16,66 °С;

Е₆ = 1889 Па;

Τ₇ = 20 - (20 + 5,72) (0,15 + 0,36) / 3,31 = 16,04 °С;

Е₇ = 1817 Па;

Τ₈ = 20 - (20 + 5,72) (0,15 + 0,36 + 0,8) / 3,31 = 9,8 °С;

Е₈ =1212

Τ₉ = 20 - (20 + 5,72) (0,51 + 1,6) / 3,31 =3,6 °С;

Е₉ = 791 Па;

Τ₁₀ = 20 - (20 + 5,72) (0,51 + 2,4) / 3,31 = -2,61 °С;

Е₁₀ = 530,8 Па;

Τ₁₁ = 20 - (20 + 5,72) (0,51 + 2,4 + 0,13) / 3,31 = -3,62 °С;

Е₁₁ = 488,3 Па;

Τ₁₂ = 20 - (20 + 5,72) (0,51 + 2,4 + 0,26) / 3,31 = -4,63 °С;

Е₁₂ = 458,5 Па;

Р ассчитаем действительные парциальные давления водяного пара на границах слоев по формуле:

,

- сумма сопротивлений паропроницанию слоев, считая от внутренней поверхности.

В результате расчета получим следующие значения:

е₁ =1245,92 Па;

е₂ = 1165,95 Па;

е₃ = 1066 Па;

е₄ = 986,04 Па;

е₅ = 886,08 Па;

e₆ = 806,12 Па;

e₇ = 606,21 Па;

e₈ = 406,3 Па;

e₉ = 206, 4 Па;

e₁₀ = 126,43 Па;

e₁₁ = 66,45 Па;

Табл.3 Значения парциального давления пара на границах слоев наружных стен конструктивного решения – колодцевая кладка.

№ слоя	Толщина слоя, м	Температура, τi, °С	Максимальное парциальное давление водяного пара, , Па	Действительное парциальное давление водяного пара, , Па
1	0	19,15	2210	1285,9
2	0,015	18,83	2169	1245,92
3	0,065	18,29	2102	1165,95
4	0,115	17,75	2037	1066
5	0,165	17,2	1962	986,04
6	0,215	16,66	1889	886,08
7	0,265	16,04	1817	806,12
8	0,315	9,8	1212	606,21
9	0,365	3,6	791	406,3
10	0,415	-2,61	530,8	206,4
11	0,475	-3,62	488,3	126,43
12	0,535	-4,63	458,5	66,45

Для наглядности расчета построим график распределения максимального парциального давления водяного пара и график изменения действительного парциального давления водяного пара по толще стены в масштабе сопротивлений паропроницанию его слоев.

Рис. 11 Распределение парциального давления водяного пара в ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к наружной)

Очевидно, что эти кривые не пересекаются, что доказывает невозможность образования конденсата в ограждении. Следовательно, можем сделать вывод что стена запроектирована верно.