6. Расчет потерь холостого хода
Индукция в стержне согласно 8.15 [1]
.
(6.1)
Тл.
Индукция в ярме согласно 1 [8.16]
.
(6,2)
Тл.
Индукция на косом стыке согласно 8.17 [1]
.
(6.3)
Тл.
Площади немагнитных зазоров на прямом стыке на среднем стержне равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь зазора на косом стыке на крайних стержнях согласно 8.18 [1]
.
(6.4)
мм².
Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков находим по табл. 4.9 [1] для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины:
при
;
при
;
при
.
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь холостого хода применим выражение
1 [8.19].
(6.5)
где: Значение коэффициента kп.у в (6.5) определяется по табл. 4.17 [1], kп.у =10,18.
Удаление заусенцев при нарезке пластин .электротехнической стали приводит к увеличению удельных потерь, которое может быть учтено коэффициентом kп.з: kп.з = 1,05 для отожженных пластин.
Удельные потери возрастают при резке пластин. Это увеличение учитывается коэффициентом kп.р, который для отожженной стали равен 1,05.
Коэффициент формы ярма kп.я = 1, если число ступеней в сечении ярма и стержня одинаковы или отличаются на 1–3 ступени.
Перешихтовка верхнего ярма приводит к увеличению потерь. Это учитывается коэффициентом kп.ш. При мощности трансформаторов до 250 кВ·А – 1,01.
Увеличение потерь за счет прессовки стержней и ярм учитывается коэффициентом kп.п, значения которого приведены в табл. 1 [8.3] kп.п= 1,03.
Полученное
значение
Вт
составляет
заданного значения.
7. Расчет тока холостого хода
По табл. 4.10 [1] находим удельные намагничивающие мощности:
при
при
при
Для принятой конструкции магнитной системы и технологии ее изготовления используем 8.20 [1].
Qx=[kт.р.·kт.з.(qcGc+qяG'я-4qяGy+
kт.у.kт.пл.Gy
) +
q3n3П3]·kт.я.·kт.п.·kт.ш.
, (7.1)
где
kт.р.
–
коэффициент, учитывающий влияние резки
рулона на пластины. Для отожжённой стали
kт.р
=1,18
;
kт.з. – коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев. Для отожжённых пластин kт.з=1,0;
kт.пл. – коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы. Определяется по табл. 1 [4.22] , kт.пл =1,37;
k т.я. – коэффициент, учитывающий форму сечения ярма. Для многоступенчатого ярма k т.я =1 ;
k т.п. – коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы. Определяется по табл. 1 [8.3] , k т.п. =1,045;
–
коэффициент,
учитывающий перешихтовку верхнего
ярма. Он равен 1,01
при мощности до 250 кВ·А .
k т.у. – коэффициент определяемый из табл. 4.23 [1], k т.у. =41,80.
Ток холостого хода согласно 8.21 [1]
=
. (7.2)
или
заданного значения.
Активная составляющая тока холостого хода согласно 8.22 [1]
Iоа
=
.
(7.3)
Iоа
Реактивная составляющая тока холостого хода согласно 8.23 [1]
Iор
.
(7.4)
Iор
=
1,178%.