3.2. Выбор схемы скв

Системы кондиционирования могут быть прямоточными или с рециркуляцией (с первой и второй рециркуляциями). Рециркуляция применяется в тех случаях, когда требуемое количество приточного воздуха превышает минимально необходимое. В этих условиях в теплый период года использование рециркуляции (вместо увеличения количества наружного воздуха) способствует снижению расхода холода (в ряде случаев и тепла). В холодный период рециркуляция в аналогичных условиях позволяет снизить теплопотребление.

При кондиционировании воздуха происходят изменения его тепло-влажностного состояния, которое удобно прослеживать и рассчитывать с помощью I - d диаграммы. Построение процессов и необходимые расчеты производят одновременно. В качестве исходных данных принимают: расчетные параметры наружного t_н, I_н (точка Н), и внутреннего t_в, _в (точка В) воздуха; избытки полного тепла Q_п (Q_изб или Q_нед) и влаги W, полученные при составлении тепловлажностного баланса помещения; температуру удаляемого воздуха t_У (точка У).

Тёплый период .

Qп = 54097,14 Вт	tв = 22 оС	tн = 30,5 оС
Wп = 16 кг/ч	Iв = 38,6 кДж/кг	Iн = 56,5 кДж/кг
tпр = 6 оС	в = 40 %	н = 58 %
t1, =1 оС	dв =6,75 г/кг	dн = 11,2 г/кг
t2 = 1 оС

1. Определяется угловой коэффициент  _пом , луча процесса смешивания приточного воздуха с внутренним воздухом помещения:

 _пом = Q_п ^. 3,6 / W=54097,14 ^. 3,6 /16=12171,85 ^кДж/_кг;

2. На I–d-диаграмму наносим точки Н и В. Через точку В проводится линия с наклоном, соответствующим _пом. В месте пересечения луча процесса с изотермами t_У и t_п = t_в – t_пр = 22 – 6 = 16 С получаем точки У и П. Рабочий перепад температур в помещении t_пр = (t_в – t_пр) должен быть проверен на условия обеспечения требуемой комфортности распределения приточного воздуха с помощью выбранных средств воздухораспределения. Принимаем, что выпуск воздуха производится в верхнюю зону, тогда принимаем t_пр = 6 °С (t_п = 16 ^оС).

3. Производительность кондиционера (G₀) определяется:

G_о=3,6^.Q_п / I_y –I_n =3,6^.54097,14/ (42,0 –30,5) = 16934,75 ^кг/_ч

где I_у – энтальпия воздуха, удаляемого из помещения, I_у = 42,0 ^кДж/_кг;

I_п – энтальпия воздуха, подаваемого в помещение, I_п = 30,5 ^кДж/_кг

4. Так как G_о = 16934,75 ^кг/_ч > G_н = 9432 ^кг/_ч то за расчетную принимаем величину

G_о = 16934,75 ^кг/_ч и рассматриваем рециркуляционную схему обработки воздуха .

G_р= G_о – G_н=16934,75 –9432=7502,75 ^кг/_ч

5. На первом этапе необходимо оценить возможность применения схемы обработки воздуха с первой и второй рециркуляциями. Для этого сначала находят положение точек В' и П', откладывая соответственно вверх по линии d_в=const Dt₁= 1 °С и вниз по d_п=const Dt₂= 1 °С. Таким образом учитывается нагрев воздуха при движении его в рециркуляционных и приточных воздуховодах.

6. Поскольку точка П' является точкой смеси (С) воздуха состояний О’ и В', все эти три точки лежат на одной прямой. При этом относительная влажность воздуха на выходе из оросительной камеры (точка О’) равна 90¸95%. Поэтому, проведя через точки В' и П' прямую, на ее пересечении с кривой j₀ находят точку 0’.

7. 0пределяют количество рециркуляционного воздуха на вторую рециркуляцию:

=16934,75( 29,1 –17)/(36,1 –17)=10728,29 ^кг/_ч ,

т.к. G_Р=7502,75 ^кг/_ч < G_р2= 10728,29 ^кг/_ч , то вторая рециркуляция невозможна. Необходимо применить схему обработки воздуха только с первой рециркуляцией.

8. Расход воздуха, прошедшего через камеру орошения:

G_ко=16934,75 ^кг/_ч;

9. Расход воздуха на первую рециркуляцию:

G_р1=G_ко – G_н=16934,75 –9432=7505,75 ^кг/_ч;

10. Энтальпию точки смеси С₁ на линии В'-Н находят по формуле

точка смеси С₁ находится на пересечении изоэнтальпии I_с1 и В’ - Н.

I_c1= (9432 ^.56,5+7505,75 ^.36,1)/(9432+7505,75)=47,45 ^кДж/_кг

11. На пересечении d_п’=const и φ=90% получим точку О, характеризующую состояние воздуха после камеры орошения.

12.Параметры воздуха во всех точках на I-d-диаграмме приведены ниже в Таблице №1

Таблица №1

точка	t, C	I, кДж/кг	,%	d, г/кг
Н	30,5	56,5	38	10
В	22	35,6	40	6,75
В/	23	36,1	37	6,75
П	16	30,5	50	5,8
П/	15	29,1	55	5,8
О	8	23	90	5,8
С1	26,3	47,45	38	8,2

Определение искомых величин.

Расход холода для осуществления процесса охлаждения и осушки воздуха, Q_Х, определяется по формуле:

3,6 ,

где G_ко – расход воздуха прошедшего через камеру орошения, G_ко = 16934,75^кг/_ч

I_с1 – энтальпия смешанного воздуха, I_с1 = 47,45 ^кДж/_кг

I_о – энтальпия воздуха после камеры орошения, I_о = 23,0 ^кДж/_кг

Q_x =16934,75 ^. (47,45 – 23,0) / 3,6=115015,17 Вт=115 кВт

Производительность кондиционера :

L_o = G_o / r_н =16934,75 / 1,137 =14894,24 м³/час

r_н = 3,488 ^. 99/(273+30,5) = 1,137 ^кг/м³

Производительность вытяжной системы :

L_в = G_o / r_yx =16934,75 /1,1537 =14678,64 м³/час

r_ух=3,488 ^. 99/(273+26,3)=1,1537 ^кг/м³

Мощность второй секции подогрева :

Q_cm2 =G_o(I_n' –I_o)/3,6=16934,75(29,1 –23,0)/3,6=28694,99 Bm=28,7кВт