- •Курс лекций
- •Пароэжекторные холодильные машины (пэхм).
- •Действительный цикл пэхм. (Рис. 4)
- •Особенности работы пэхм на различных рабочих веществах.
- •Абсобционные холодильные машины (ахм). Принцип работы ахм.
- •Условия совмещения части прямого и части обратного циклов.
- •Принципы работы ахм.
- •Абсорбционная бромистолитиевая холодильная машина (абхм).
- •Тепловой расчет теоретического цикла абхм.
- •Действительный цикл одноступенчатой абхм.
- •Влияние параметров внешних сред на энергетическую эффективность абхм.
- •Влияние температуры охлаждающей среды на энергетическую эффективность. (Рис.19)
- •Влияние температу ры охлаждаемого источника на энергетическую эффективность ахм на примере абхм (Рис. 20).
- •Влияние параметров внешних источников на выбор типа термодинамического цикла. (Рис. 21)
- •Классификация основных циклов абхм.
- •Одноступенчатые циклы с раздельными процессами тепломассопереноса в основных аппаратах.
- •Абхм с раздельными процессами т/м в основных аппаратах (Рис. 28).
- •Многоступенчатые ахм.
- •Двухступенчатая ахм, работающая по циклу Альтенкирха с водным раствором бромистого лития (Рис. 29).
- •Резорбционная хм (Рис.30).
- •Абхм с двухступенчатой генерацией пара и прямоточной подачей раствора (Рис. 30).
- •Простейшая авахм (Рис. 32).
- •Простейшие безнасосные абсорбционные хм.
- •Влияние параметров внешних сред на коэффициент трансформации пнт.
- •Способы повышения концентрации пара аммиакана входе в конденсатор авхм.
- •Основы конструирования абхм. (Рис.39).
Влияние параметров внешних сред на коэффициент трансформации пнт.
Схема теоретического ПНТ (Рис. 1*).
МПНТ=(qa+qk)/qh=(q0+qh)/qh=ζ+1
qa+qk=q0+qh
Влияние температуры греющей среды (рис. 2*).
ts, twh=const
th=var
∆ξ→0, a→0
В цикле имеет место наименьшая недорекуперация на теплом конце теплообменника – наиболее глубокая внутренняя регенерация теплоты в цикле. Следовательно тепловая нагрузка на генератор минимальна, отсюда значения МПНТ принимает максимкльные значения.
При повышении температуры греющей среды увеличивается зона дегазации ∆ξ, уменьшается кратность циркуляции, увеличивается разность между полными эквивалентными расходами ( W=G*cp), тем самым увеличивается недорекуперация на теплом конце РТО, а следовательно ввиду ухудшения внутренней регенерации теплоты в цикле увеличивается нагрузка генератора qh.
При дальнейшем повышении th уменьшается величина тепловой нагрузки РТО, тем самым уменьшается влияние РТО на внутреенюю регенерацию теплоты в цикле.
Влияние недорекуперации теплоты на холодном конце РТО на энергетическую эффективность.
k=(t4-t8)/(t4-t8)
Если k=0, отсутствует внутренняя регенерация теплоты
qh=max M(ζ)=min
Влияние температуры нагреваемой воды на энергетическую эффективность (Рис. 3*).
th, ts=const
twh=var
∆ξ→0
При twh→0; ξa→0
a= ξr/(ξr- ξa)→0
При tk↑, qk↓, но q0↓
_______________________________________________________________________________
Способы повышения концентрации пара аммиакана входе в конденсатор авхм.
Ректификация – очистка пара от воды .
Ректификация водой в дефлегматоре (Рис. 35). Ректификационная колонна и дефлегматор, охлаждаемый водой.
Ректификация холодным крепким раствором перед теплообменником (Рис.36).
Ректификация частью крепкого холодного раствора (Рис. 37).
Ректификация частью жидкого ХА, выходящего из конденсатора (Рис. 38).
Основы конструирования абхм. (Рис.39).
Конструирования АБХМ основывается на выборе схемы и теплового и гидромеханического расчетов аппаратов.
Генераторы – затопленные, пленочные
Абсорберы – пленочные
Конденсаторы – кожухотрубные
Испарители – пленочные
РТО - кожухотрубные, кожухозмеевиковые.
Основы теплового расчёта.
В трубах – по Nu=0.023*Re^0.8*Pr^0.43
Затопленный генератор
ά=A*qn , где А, n – зависят от давления процесса и концентрации.
Пленочный генератор
Nu=1.03*(Pe*δ/L)^0.46
Pe=Re*Pr
Re=Г/μ , Г=0.04…0.08 кг/(м*с)
δ=f (Г) – толщина пленки, L=1/2*π*d
Конденсатор
ά=((∆i*ρ2*λ3*g)/(μ*Θ*d))^0.5
Nu=0.340*(Pe*δ/L)^0.26
ά=2.42*(p*q)^0.33
В АБХМ аппараты блокируются по схеме конденсатор – генератор, испаритель – абсорбер. Машина может компоноваться из двух машинных блоков.