Пример 4.2

Для данных примера 4.1 требуется выполнить защиту ЭД от токов КЗ с помощью автомата. I_HOM,ЭД = 4,63 А; I_{ПУСК,ЭД} = 30,1 А; t_ПУСК = 1 c; I⁽³⁾_KR = 0,8 кА.

Расчет выполняется в следующей последовательности:

а) в соответствии с выражениями (4.4) по данным таблицы Б.2 предварительно выбираем автомат типа ВА51Г25 с номинальным током теплового расцепителя 5А: 0,38 = 0,38 кВ; 5 > 4,63 А;

б) по выражению (4.5) и данным таблицы Б.2 определим уставку срабатывания отсечки: I_C,O  2,1  30,1 = 63,21 А; для принимаем I_C,O = 5  14 = 70 > 63,21А;

в) определим коэффициент чувствительности отсечки при двухфазном k⁽²⁾_Ч и однофазном k⁽¹⁾_Ч КЗ на выводах ЭД:

k⁽²⁾_Ч= 0,867  0,8  10³/ 70 = 9,9  1,1  1,3 = 1,43;

k⁽¹⁾_Ч = 0,36  10³ / 70 = 5,1  1,1  1,3 = 1,43;

г) по выражению (4.7) определим ток срабатывания защиты от перегрузки (приняв k_H = 1,25; k_B = 1)

I_C,П = k_H  I_HOM,ЭД/k_B = 1,3  4,63/1 = 5,8 А.

Для автомата типа ВА51Г25 кратность откуда нормируемое значение I_C,П = 1,2  5 = 6 > 5,8 А;

д) по выражению (4.8) определим время срабатывания защиты от перегрузки

t_С,П  (1,52)t_ПУСК = (1,52)  1 = 1,52 < 8 с.

4.2.2.4 Выбор магнитных пускателей и тепловых реле

Выбор магнитных пускателей производится в соответствии с таблицей Б.5. Для ЭД с номинальным током до 40 А включительно следует применять пускатели серии ПМЛ, для ЭД на 63 А и более  пускатели серии ПМА [8, с. 267].

Применение тепловых реле целесообразно при длительности включения ЭД , превышающей 30 мин. Номинальным напряжением реле считается наибольшее из номинальных напряжений сети, при котором реле может применяться. Номинальным током реле и теплового элемента является наибольший ток, длительное протекание которого не вызывает срабатывания реле. За номинальный ток уставки принимается наибольший ток, при протекании которого реле не срабатывает при данном положении регулирующего устройства [7, с. 366]. Технические данные тепловых реле приведены в таблице Б.5.

4.2.3 Защита щитов и сборок

4.2.3.1 Защита щитов (сборок) предохранителями

Схема питания потребителей от щита или сборки с предохранителями представлена на рисунке 4.1, причем схема 4.1,б применяется только в случае, когда коммутационный аппарат на вводе линии, питающей щит или сборку, не имеет защиты от токов КЗ.

В случае, когда самозапуск ЭД, питаемых от щита или сборки, не предусматривается, выбор плавкой вставки производится по условию

IHOM,ПВ  kСЗП  Iраб,max/k; IHOM,ПВ  Iраб,max,		(4.9)
где 	сумма максимальных рабочих токов электроприемников, питающихся от щита или сборки, кроме ЭД с наибольшим пусковым током Iпуск,max;
Iраб,max 	максимальный рабочий ток щита, сборки, А.
kСЗП 	коэффициент самозапуска; принять kСЗП= 3,0.

В результате расчетов по (4.9) принимается большее значение.

При применении однотипных предохранителей (FU1, FU3 или FU2, FU3  рисунок 4.1,а,б) селективными считаются те, которые различаются на две ступени по шкале номинальных токов плавких вставок.

а)

б)

Рисунок 4.1  Защита щитов и сборок c помощью предохранителей

Для разнотипных предохранителей на практике сопоставляют время плавления большего t_б и меньшего t_м предохранителей при одинаковых токах в пределах от номинального до максимально возможного или, по крайней мере, до наиболее вероятного тока трехфазного КЗ за меньшим предохранителем. Селективность обеспечивается, если выполняются условия: при учете 25 %-го разброса по времени срабатывания t_б > 1,7t_м; при учете 50 %-го разброса (в особо ответственных случаях) t_б > 3t_м.

Чувствительность защиты, выполненной с помощью предохранителей, оценивается по выражению (4.3) при КЗ на шинах сборки.