13.Методика расчета внутренней и электрической мощности турбины на рабочем листе Excel.

1)вводим значения исходных данных(расход и энтальпия свежего пара, энтальпия пит воды,утечки)

2)вводим в столбец «А» номера отсеков в соответствии с номерами регенеративных отборов на выходе отсека.

3)в столбец «В» номера ступеней каждого отсека

4)в ячейки «С» вводим фор-лы устанавливающие связь с ячейками столбца расхода пара через отсеки на последней итерации расчета, кот-е приведены на «ИтерРиДотсеков». Или вводим значения расхода пара через отсеки на последней итерации расчета тепловой схемы

5)в столбец «D» вводим значения энтальпии пара на входе в каждый отсек, а в «Е» значения энтальпии пара на выходе из соответствующего отсека.

6)в ячейки столбца «F» вводим фор-лы для вычисления теплоперепада отсеков турбины и регул.ступени. При закрытой поворотной диафрагме последняя ступень работает в вентиляционном режиме с потреблением мощности от ротора турбины. При этом энтальпия пара не снижается а повышается (теплоперепад имеет отрицательное значение) Если потребляемая мощность превышает мощность предыдущих ступеней последнего отсека то при расчете турбины по отсекам, расчетная внутренняя мощность отсека после поворотной диафрагмы будет отрицательной величиной.

7)в ячейке столбца «G» вводим фор-лы для вычисления внутренней мощности каждого отсека и регулир ступени(произведение расхода через отсек на его теплоперепад)

8)образуем строку для вычисления внутренней мощности турбины Wт. В ячейке используем функцию СУММ()

9)далее образуем строку для перевода внутренней мощности из кВт в МВт

10) в «H» для регулир ступени и отсеков до верхнего теплофик отбора включительно вводим фор-лы для вычисления мощности отсека, вырабатываемой паром идущим в сетевые подогреватели

W_отс,i^тф = (D_ПСГ2+D_ПСГ1)∆h_отс,i

Где i – номер отсека турбины (равен 0 для регулирующей ступени)

В ячейку для промежуточного отсека вводим фор-лу для вычисления мощности промежуточного отсека, вырабатываемой паром, идущим в нижний сетевой подогреватель(кВт)

W_ПО^тф = D_ПСГ1∆h_{ПО - теплоперепад в в промежуточном отсеке}

11)в ячейку в строке для внутренней мощности турбины в столбце «Н» вводится формула для вычисления внутренней мощности, вырабатываемой потоками пара, уходящими в сетевые подогреватели

12) Образуем строку для вычисления потери мощности ∆N из-за трения в подшипниках и нагрева обмоток генератора. Вводим соответствующие значения из ТЭХ.

13)Образуем строку и введем фор-лу для вычисления мощности генерируемой на зажимах генератора(кВт)

N_Э = W_T-∆N

14) В строке для электрической мощности на зажимах генератора, в столбце G, введите фор-лу для вычисления эл мощности вырабатываемой по теплофик циклу (кВт)

15) Создадим строки с текстом и формулами для определения показателей тепловой экономичности ТУ и ЭБ.

14. Цели и методика тепл. Расчета аппаратов, вход. В контур рециркуляции осн. Конденсата обратно в конд-р (для т).

Составляются балансовые уравнения для группы оборуд. в составе клапана управления рециркуляцией конденсата, сальникового подогревателя СП, охладителей эжектора уплотнений ЭУ и осн. эжектора ЭО.

СП-для отсоса пара из промеж. камер концевых уплотнений турбины.

ЭУ-для отсоса пара из крайних камер концевых уплотнений

ЭО-для отсоса воздуха и несконденс. газов из конденсатора турбины.

Эжектор – это струйный насос, поэтому в Э подается так наз. рабочий пар в центр. сопло. Струя Э создает эффект эжекции (подсоса какой-либо другой среды). Э оснащается теплообменной частью, в кот. происх. утилизация теплоты от 2 потоков эжектора (раб. пара и отсас. среды).

СП, ЭУ и ЭО – вспом.. теплооб-ки.

Охл. среда – конденсат. Расчет рец-и необх. для Т и ПТ. Особенностью этих турбин явл. то, что большую часть они работают с поворот. регулир. диафрагмами, расположенной в ЦНД. Когда диафр. закрыты, то через их неплотности в конденсатор поступ. небол. кол-во пара (Dк =4-10 кг/c). Т.е. после конденсации через КН проходит расход Dк и поступает в ОЭ и СП. Этого расхода недостаточно для того, чтобы происх. нормальная конденсация отсасывающих потоков.

Задачей расчета явл. определение необх. расхода по линии рец. D_рец. Его опред. из УТБ всех т/о, включ. в контур рец-и (сп, эу, оэ). В кач. управляемого пар-ра выступ. t или h осн. конденсата на выходе из СП.

Qсп+Qоэ+Qэу=Dкн(hкур-hкн)

Dк+Dрец=Dкн

В расчете мы считаем по-другому: из 1-го ур. нах. hкур. По инструкции экспл. эжектор работает нормально, если Dкн не меньше 39кг/с(если 2 КН,то увеличиваем в 2р.)

После выч. hкур сравниваем его с пред. допустимым, и если удовл., то рассчитывается расход Dрец=Dкн- Dк. Dрец должен быть меньше максимально допустимого. Описанная процедура позволяет найти значение Dрец, которое является минимальным для рассчитываемого режима ТУ. Чем меньше Dрец, тем меньше мощность, потребляемая ЭД КН.