6. Классификация ар-ры. Свариваемость. Рекомендации по применению классов арматурных сталей

Классификация арматуры. Все арматуры стали разделяют на классы, объединённые с одинаковыми прочностными и деформативными свойствами. При этом к одному классу могут относится стали, отличающиеся по хим. составу , т.е разных марок.

-стержневая ар-ра обозн. буквой А и римской цифрой и бывает: горячекатаная- гладкая А1;

термически и термотехнически упрочненная периодического профиля классов Ат-3, Ат-4, Ат-5 и механически упрочнённая класса А-3_В.

-холоднотянутая проволочная ар-ра обозначается буквой В и римской цифрой и подразделяется на обыкновенную арматурную проволоку рифлёную (периодического профиля) класса Вр-1 и гладкую класса В-1, а также высокопрочную гладкую проволоку класса В-2 и периодического профиля Вр-2. для ускорения пр-ва работ ненапрягаемая гибкая ар-ра (отдельные стержни ) объединяют в каркасы и сетки. Сварной каркас из поперечных и продольных стержней. Сварные сетки выполняют из сталей классов В-1, Вр-1, А-1, А-2, А-3.

Выбор класса ар-ры сталей производится в зависимости от типа конструкц. , наличия предварительного напряжения, условий воздействия и эксплуатаций зданий. В качестве ненапрягаемой рабочей ар-ры применяется сталь А-3 и проволока Вр-1 в сетках и каркасах. Ар-ру А-2 и А-3 допускают в качестве поперечной ар-ры.

В качестве продольной ар-ры только в связанных каркасах.

В качестве напрягаемой рабочей ар-ры при н.у эксплуатации и длине ж/б эл-ов до 12 м используется преимущественно сталь классов Ат-6 и Ат-5, а также В-2, Вр-2, К-7,К-19 и т.д, для эл-ов более 12 м используется арматурные канаты, пучки, проволока класса В-2, Вр-2, а также свариваемую ар-ру А-6, А-5, А-3_в.

Важное значение для использования имеет свариваемость ар-ры, т.е способность стержней создавать качественные изделия.

Сварка: дуговая, контактная стыковая, контактная точечная хорошо сваривается контактной сваркой горячекатаная ар-ра от А-1до А-VI,

Aт-IVC и обыкновенная арматурная проволока в сетках. Нельзя сваривать термически упрочнённую ар-ру классов Ат-V Ат-VI и высокопрочную проволоку, так как сварка приводит к утрате эффекта упрочнения.

-	Класс арматуры			Диаметр, мм		Расчетное сопротивление, МПа
	Обозначения					растяжению Rs/Rsw		сжатию Rsc
	старые	новые
С физической площадкой текучести	А-I	A240	6-40 (гладкая)		215/170		215
	A-II	A300	6-40		270/215		270
	A-III	A400	6-40		355/285		355
-	-	A500	10-40		435/300		435
	A-IV	A600	10-40		520		470
	A-V	A800	10-32		695		500
	A-VI	A1000	10-32		830		500
	Bp-I	B500	3-12		415/300		415
	K-7	K1400	15		1170		500
	K-7	K1500	6; 9; 12		1250		500

R_s – расчетное сопротивление на разрыв; R_sw – расчетное сопротивление на разрыв имея поперечную силу.

7. Области использования предварительно напряжённых железобетонных конструкций. Объясните сущность предварительного напряжения железобетонных конструкций. Принципиальные схемы натяжения ар-ры на упоры и на бетон. Как осуществляется электротермический способ натяжения ар-ры

Предварительно напряжёнными ж/б конструкциями называют такие конструкции, в которых до приложения внешней нагрузки искусственно в бетоне создаются существенные сжимающие напряжения, путём натяжения арматуры. Сжимающие напряжения в бетонах создаются в тех зонах, которые в последующем от внешней нагрузки работают на растяжение. Ж/б предварительно напряжённые элементы работают под нагрузкой без трещин или с ограниченным по ширине их раскрытием, в то время, как констр-ции без предвар. напряж. Эксплуатируются при наличии трещин и при больших значениях прогибов.

Преимущества предварительного напряжения констр-ций:

1. уменьшаются прогибы

2. повышается трещиностойкость, т.е отдаляется момент образования трещин и уменьшается ширина открытия трещин;

3. использование предварительные напряжения позволяет назначать высокопрочную ар-ру, что приводит к существенной экономии стали.

Недостатки:

1. существенно увеличивается трудоёмкость изготовления констр-ций;

2. возникает необходимость использования более сложного технологического оборудования;

3. требуется соблюдение спец. мер по технике безопасности.

Рис. 1.27. Способы создания предварительного напряжения а — натяжение на упоры— принципиальная схема; б—готовый элемент; в—натяжение на упоры при непрерывном армировании; г—натяжение на бетон — принципиальная схема;

д — готовый элемент; 1 — форма; 2—арматура; 3—упор;

4 — домкрат; 5 — затвердевший бетон; 6—поддон; 7—штыри поддона; 8—трубки; 9— зажим; 10—канал; 11—ан­кер; 12—заинъецированный ка­нал

В производстве предварительно напряжённых эл-тов возможны два способа создания предварительного напряжения: натяжение на упоры и натяжение на бетон. При натяжении на упоры до бетонирования элемента арматуру заводят в форму, один конец её закрепляют в упоре, другой натягивают домкратом до заданного контролируемого напряжения. После приобретения бетоном необходимой кубиковой прочности перед обжатием арматуру отпускают с упоров. Она при восстановлении упругих деформаций в условиях сцепления с бетоном обжимает окружающий бетон.

При натяжении на бетон сначала изготовляют бетонный или слабоармированный эл-т., затем при достижении бетоном прочности создают в нём предварительное сжимающее напряжение. Напрягаемую ар-ру заводят в каналы, оставляемые при бетонировании эл-та, и натягивают на бетон. При этом способе напряжения в ар-ре контролируются после обжатия бетона. Сцепление ар-ры с бетоном создаётся нагнетанием в каналы цементного теста или раствора.

Натяжение на упоры явл. основным способом в заводском производстве. Натяжение на бетон применяется для крупноразмерных констр-ций и при соединении их на монтаже.

Стержневую ар-ру можно натягивать на упоры электротермическим способом. Электротермический – это натяжение проволочной арматуры, которая подвергается одновременно нагреву и механическому натяжению. Стержни с высаженными головками разогревают электрическим током до 300-350°С, заводят в форму и закрепляют на концах в упорах форм. Ар-ра при восстановлении начальной длины в процессе остывания натягивается на упоры.

8. Охарактеризуйте три стадии напряжённо- деформированного состояния, которое испытывает жел. бет изгибаемый эл-т под нагрузкой вплоть до разрушения. Какие стадии заложены в расчётах жел. бет конструкций по методу предельных состояний?

Рассмотрим три стадии НДС в зоне частого изгиба жел. бет эл-та при постепенном увеличении нагрузки.

Рис. 11.1. Стадии напряженно-деформированного состояния в нор­мальных сечениях при изгибе элемента без предварительного напря­жения

Стадия1. При малых нагрузках на эл-т напряжения в бетоне не велики, деформация носит преимущественно упругий характер; зависимость между напряжениями и деформациями- линейная. Эпюры нормальных напряжений в бетоне сжатой и растянутой зон сечения- треугольные. С увеличением нагрузки на эл-т в бетоне растянутой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра напряжений становится криволинейной, напряжения приближаются к пределу прочности при растяжении. Этим характеризуется конец стадии 1. при дальнейшем увеличении нагрузки в бетоне растянутой зоны образуются трещины, наступает новое качественное состояние.

Стадия 2. В том месте растянутой зоны, где образовались трещины, растягивающее усилие воспринимается арматурой и участком бетона растянутой зоны над трещиной. В интервалах между трещинами в растянутой зоне сцепление арматуры с бетоном сохраняется, и по мере удаления от краёв трещин растягивающие напряжения в бетоне увеличиваются, а в арматуре уменьшаются. С дальнейшим увеличением нагрузки на эл-т в бетоне сжатой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра нормальных напряжений искривляется, а ордината максимального напряжения перемещается с края сечения в его глубину. Коней стадии 2 характеризуется началом заметных неупругих деформаций в арматуре.

Стадия 3(стадия разрушения). с дальнейшим увеличением нагрузки напряжения в стержневой ар-ра достигают физического (условного) предела текучести; напряжения в бетоне сжатой зоны под влиянием нарастающего прогиба эл-та и сокращения высоты сжатой зоны также достигают значений временного сопротивления сжатию. Разрушение жел. бет эл-та начинается с ар-ры растянутой зоны и заканчивается раздроблением бетона сжатой зоны.

При расчёте по методу предельных состояний чётко устанавливают предельные состояния констр-ций и используют систему расчётных коэффициентов, введение которых гарантирует, что такое состояние не наступит при самых неблогоприятных сочетаниях нагрузок и при наименьших значениях прочностных характеристик материалов. Прочность сечений опред по стадии разрушения, но безопасность работы конст-ций под нагрузкой оценивают не одним синтезирующим коэффициент запаса, а указанной системой расчётных коэфф.

Рис. 11.2. Напряжения в бетоне в нормальных сечениях при изгибе предварительно напряженного эле­мента

а — при обжатии; б — после приложения внешней нагрузки, ста­дия I

9. Преимущества предварительно напряжённых железобетонных конструкций по сравнению с конструкциями без предварительного напряжения. Какое влияние оказывает предварительное напряжение ар-ры на трещиностойкость железобетонных конструкций?

Трещиностойкостью жел. бет. конструкций наз. её сопротивление образованию трещин в стадии 1 напряжённо- деформированного состояния или сопротивление раскрытию трещин в стадии 2 напряж-деформ состояния.

Образование трещин в растянутых зонах возникают за счёт малой растяжимости бетона, не способного следовать за значительными удлинениями ар-ры при высоких рабочих напряжениях.

В предварительно напряжённых конструкциях трещины появляются при сравнительно больших значениях нагрузок.

При натяжении, вследствии несимметричного армирования эл-т приобретает выгиб. После загружения внешней нагрузкой погашаются напряжения обжатия в бетоне при увеличении нагрузки напряжения в бетоне растянутой зоны достигают предельных. Это и будет концом стадии 1 напряжённо-деформированного состояния. Перед образованием трещин напряжение в растянутой ар-ре превышает соответствующее напряжение в ар-ре эл-ов без предварительного напряжения на σ_sp. Этим и определяется значительно более высокое сопротивление образованию трещин при изгибе предварительно напряжённых эл-ов. При увеличении нагрузки в растянутой зоне появляются трещины, наступает стадия2.

10. Достоинства метода расчёта конструкций по предельным состояниям. Поясните сущность метода расчёта . Дайте определение понятию «предельное состояние конструкции», назовите группы предельных состояний. Запишите условия, которые необходимо выполнить для удовлетворения требований к расчёту железобетонных конструкций по двум группам предельных состояний

Метод расчёта конструкций по предельным состояниям является дальнейшим развитием метода расчёта по разрушающим усилиям. При расчёте по этому методу чётко устанавливаются предельные состояния конструкций и вводится система расчётных коэффициентов, гарантирующих конструкцию от наступления этих состояний при самых неблагоприятных сочетаниях нагрузок и при наименьших значениях прочностных характеристик материалов. Прочность сечений определяется по стадии разрушения, но безопасность работы оценивается системой расчётных коэффициентов.

Под предельным состоянием понимают такие сост. ж/б конструкций, при достижении которых нормальная эксплуатация их становится невозможной. В соответствии с нормой проектирования расчёт ведётся по 2-ум состояниям.

Ж/б конст-ии должны удовлетворять требованиям расчёта по 2 группам предельных состояний:

1 группа- по несущей способности. Расчёт по 1 группе выполняют чтобы предотвратить: потерю устойчивости, расчёт по прочности, на скольжение, на опрокидывание, усталостное разрушение, разрушение от совместного воздействия силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды;

2 группа – по пригодности к нормальной эксплуатации. Расчёт по 2 группе выполняют чтобы предотвратить: образование чрезмерного или продолжительного раскрытия трещин, чрезмерное перемещение(по деформациям).Условия, которые необходимо выполнять при расчёте ж/б конструкций по 2-м предельным состояниям:

F_{внешние усилия}  F_{внутренние усилия} при расчёте по 1-ой группе

Δ  [Δ] при расчёте по раскрытию трещин, по деформациям,

где Δ- ширина раскрытия трещин или перемещение, которое выявляется расчётом, в зависимости от геометр. Хар-к, св-в бетона и арматуры;

[Δ] - нормативная величина

11. Стадия работы железобетона с трещинами. Сопротивление раскрытию трещин изгибаемых эл-ов

Трещиностойкостью железобетонной конструкции называют ее сопротивление образованию трещин в стадии I напряженно-деформированного состояния или сопротивление раскрытию трещин в стадии II напряженно-деформированного состояния.

К трещиностойкости железобетонной конструкции или ее частей при расчете предъявляют различные требования в зависимости от вида применяемой арматуры. Эти требования подразделяются на три категории:

1 категория – не допускается образование трещин;

2 категория – допускается ограниченная по ширине непродолжительное раскрытие трещин при условии их последующего надежного закрытия (зажатия);

3 категория – допускается ограниченное по ширине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин.

После образования трещин при двузначной эпюре напряжений для сечений изгибаемых внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов также характерно одно и то же напряженно-деформированное состояние – стадия II (рис 7.7). Для расчета суммарное усилие от внешней нагрузки и предварительного обжатия обозначают как ;

При внецентренном растяжении силу N принимают со знаком минус.

Чтобы оценить характер эпюры напряжений при внецентренном растяжении, определяют e_0N – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до точки приложения суммарного усилия N_tot. Если e_0N  0,8h₀, эпюра напряжений в сечении будет двузначной, если же e_0N < 0,8h₀, сечение по всей высоте окажется растянутым.

В сечениях с трещинами высота сжатой зоны уменьшается, а в сечениях между трещинами – увеличивается; в результате нейтральная ось по длине железобетонного элемента оказывается волнообразной (рис 7.8). В зоне чистого изгиба и в зоне максимальных моментов однопролетных элементов, загруженных распределенной нагрузкой, трещины располагаются по длине приблизительно равномерно. В других зонах на расстояние между трещинами оказывают некоторое влияние поперечные силы. Деформации и напряжения растянутой арматуры, как и при центральном растяжении, на участках между трещинами неравномерны. По мере удаления от краев трещины напряжение в арматуре уменьшается, в бетоне – увеличивается.

Коэффициент для изгибаемых элементов можно определять из условия, что изгибающий момент от действия внешней нагрузки в сечениях с трещиной и между трещинами один и тот же (М) по аналогии с центрально-растянутым элементом

,

где М_b,crc – момент, воспринимаемый бетонным неармированным сечением перед образованием трещин.

В предварительно напряженных изгибаемых элементах бетон начинает работать на растяжение лишь после того, как момент внешних сил превысит момент усилия предварительного обжатия М_rp . Отсюда

Произведение по данным опытов принимают : при кратковременном действии нагрузки – 0,8; при длительном действии нагрузки – 0,4. Коэффициент может изменяться от 0,3…0,5 до значения, близкого к единице. Под влиянием ползучести бетона растянутой зоны, как показали исследования, коэффициент увеличивается. При многократно повторяющихся и динамических нагрузках .

Нормы рекомендуют определять коэффициент для изгибаемых и внецентренно загруженных элементов по эмпирической формуле

где - расстояние от центра тяжести площади сечения растянутой арматуры до суммарного усилия Ntot ; - коэффициент, характеризующий длительность действия нагрузки и профиль арматурных стержней (при кратковременном действии нагрузки для стержней периодического профиля, =1,1, для гладких стержней и проволочной арматуры – 1; при длительном действии нагрузки независимо от профиля стержней – 0,8).

Следует принимать

Коэффициент ,

Для изгибаемых элементов без предварительного напряжения последний член в правой части формулы (2) принимают равным нулю. Тогда

Краевые деформации бетона сжатой зоны по длине элемента в стадии II распределяются неравномерно: наибольшие – имеют место в сечении с трещиной; по мере удаления от краев трещины они уменьшаются. Неравномерность краевых деформаций бетона сжатой зоны по длине элемента характеризуется коэффициентом , выражающим отношение средних деформаций к деформациям в сечении с трещиной , т.е.

По данным опытов, коэффициент может изменяться от 0,75 до 1. Нормы рекомендуют при длительном и кратковременном действии нагрузки для всех случаев приближенно принимать

Рис. 7.7. Напряженно-деформированное состояние после образования трещин в элементах

I — изгибаемых; 2 —внецентренно сжатых; 3 — внецентренно растянутых

Рис. 7.8. Характер нейт­ральной оси по длине из­гибаемого железобетон­ного элемента после об­разования трещин

12. Метод предельного равновесия – эффективное средство при проектировании плит перекрытий, опёртых по контуру. Для сплошной железобетонной плиты перекрытия, шарнирно опёртой по 4-ём сторонам, при соотношении сторон 0,5≤а/b≤ 2. Приведите эпюры изгибающих моментов и укажите схему армирования. По какой причине в плите не требуется установка поперечной ар-ры

Плита, опёртая по контуру работает в 2-ух направлениях, поэтому рабочая арматура устанавливается тоже в 2-ух направлениях.

Рис. XI.1. Схемы плит, работа­ющих на изгиб в двух направле­ниях

Такие плиты армируют плоскими сварными сетками с рабочей арматурой в обоих направлениях. Поскольку изгибающие моменты в пролёте приближаясь к опоре, уменьшаются, число стержней в приопорных полосах уменьшают. В пролёте по низу плиты укладывают две сетки разных размеров, обычно с одинаковой площадью сечения арматуры. Меньшую сетку не доводят до опоры на расстояние L_к. Пролётную ар-ру плит конструируют также из унифицированных сеток с продольной рабочей ар-рой. Сетки укладывают в 2 слоя во взаимно перпендикулярном направлении.

Рис. XI.29. Армирование плит, опертых по контуру

а—плоскими сварными сетками; б—узкими сварными сетками; 1— пролетные сетки нижнего слоя; 2—пролетные сетки, укладываемые на сетки 1

Рис. XI.28. Схемы армирова­ния и характер разрушения при испытании плит, опертых по контуру

Плиты, опёртые по контуру, рассчитывают кинематическим способом метода предельного равновесия. Плиту рассматривают как систему плоских звеньев, соединённых друг с другом по линиям излома пластическими шарнирами. Изгибающие моменты плиты зависят от площади ар-ры, пересечённой пластическим шарниром, и определяют на 1 м ширины плиты:

М= R_s A_s z_b , где z_b- плечо внутренней пары сил.

Так как одна из сеток не доходит до опоры на ¼ L, площадь нижней ар-ры, пересечённой линейным пластическим шарниром в краевой полосе будет вдвое меньше:

Рис. XI.30. К расчету плит, опертых по контуру, по методу предель­ного равновесия

пользуясь рекомендуемыми соотношениями между расчётными моментами задачу сводят к одному неизвестному. Сечение а-ры плит подбирают как для прямоугольного сечения.

Установка поперечной ар-ры в плите не требуется, т.к. плита тонкая и поперечная сила распределена на большую площадь и воспринимается бетоном.

13. Прочность изгибаемого железобетонного эл-та прямоугольного профиля с одиночной ар-рой по нормальному сечению. Указать как производится подбор ар-ры . Раскрыть физическую сущность условия  ≤ _R

Элемент прямоугольного профиля с одиночной арматурой- сечение нормально армированное . Условия прочности:

М ≤R_b b x(h₀ -0.5x)

Удобно пользоваться также выражением моментов, взятых относительно оси, проходящей через центр тяжести сжатой зоны: М ≤R_s A_s (h₀ -0.5x)

Высота сжатой зоны x определяется из условия ∑N=0

R_b bx=R_s A _s x= R_s A _s / R_b b

ξ =x/h₀ относительная высота сжатой зоны

ξ_R-граничная относительная высота сжатой зоны, величина заранее известная. Величина, при которой растягивающее напряжение в ар-ре начинают достигать предельных величин, т.е если ξ≤ ξ_R , то σ_s=R_s7 Надо стремится чтобы ξ≤ ξ_R

Сумма моментовот внешних и внутренних усилий =0

M=z ξ bh₀ R_b= ξ bh₀ R_b h₀(1- ξ/2) , обозначаем А₀= ξ (1- ξ/2)

M=А₀ bh₀²R_b

При нахождении площади поперечного сечения ар-ры:

1. из ур-ния M=А₀ bh₀²R_b определяем А₀

2.сравниваем А₀ ≤ А _R .Иначе необходимо увеличивать в расчётах высоту сечения h или R_b

3.через А₀, по таблице, находят 

4.подставив  в уравнение M=А_s hh₀R_s, определяем А_s (h=1-ξ/2)

На практике для расчёта прямоугольных сечений с одиночной ар-рой используют таблицу.

Рис. 111.12. Прямоугольное се­чение с одиночной арматурой и схема усилий при расчете прочности элемента по нор­мальному сечению

1—нормальные трещины; 2— граница сжатой зоны

14. Прочность изгибаемого железобетонного эл-та по наклонному сечению. Запишите в общем виде условия прочности по моменту и поперечной силе и по наклонной полосе. Какие меры следует применять если не выполняется одно из указанных условий? Конструктивные требования, предъявляемые к ар-нию наклонного сечения изгтбаемого железобетонного эл-та.как производится подбор поперечной ар-ры?

Разрушение изгибаемого эл-та по наклонному сечению происходит вследствии одновременного действия на него поперечных сил и изгибающих моментов. Расчётная схема усилий в наклонном сечении:

Рис. 3.19. Расчетная схема усилий в наклон­ном сечении

Расчёт прочности эл-та выполнятся по наклонному сечению по 2-м условиям: на действие поперечной силы и на действие изгибающего момента.

Прочность эл-та по наклонному сечению на действие поперечной силы обеспечивается условием:

Q=Q_b +Q_sw +Q_s,inc , где Q- поперечная сила в вершине наклонного сечения от действия опорной реакции и нагрузки, расположенной на участке от опоры до вершины наклонного сечения;

Q_b- поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны под наклонным сечением;

Q_sw- сумма осевых усилий в хомутах, пересекаемых наклонным сечением;

Q_s,inc - сумма проекций на нормаль к оси эл-та осевых усилий в отгибах, пересекаемых наклонным сечением.

Q_b=M_b/c, где M_b=φ_b2 (1+φ_f +φ_n )R_bt bh₀² (1+φ_f +φ_n)≤1.5

Q_bmin=φ_b3 (1+φ_f +φ_n )R_bt bh₀² φ_f=0.75(b_f́ -b)h_f́ /bh₀<0.5-коэф. учитывающий наличие полок тавровых сечений

Q=Q_MAX-qc

φ_n-коэф. учитывающий влияние продольных сил

Для сжимающих сил N: φ_n=-0.1N/R_bt bh₀≤0.5

Для растягивающих сил N: φ_n=-0.2N/R_bt bh₀≤0.8

Q_sw=∑R_swA_sw=q_sw c₀ q_sw=R_sw A_sw /s , где

q_sw-погонное усилие в поперечных стержнях, отнесённое к ед. длины эл-та;

S-шаг поперечных стержней;

A_sw-площадь сечения хомутов в одной плоскости;

Q_s,inc=∑R_swA_swsin θ , где θ- угол наклона отгибов.

Для расчётного наклонного сечения эл-ов армированных поперечными стержнями без отгибов С₀=

Для обесепчения прочности по наклонному сечению на участке между соседними хомутами необходимо выполнение условия:

q_sw≥Q_{b min}/2h₀

Прочность эл-та по наклонному сечению на действие изгибающего момента обеспечивается следующими условиями:

M_D ≤Ms +Msw +M_s,inc

Ms=R_s A_s z_s

M_sw=∑R_sA_swz_sw

M_s,inc=∑R_sA_s,incz_s,inc, где

M_D-изгибающий момент от нагрузки и опорной реакции балки (при их расчётном значении), действующих на рассматриваемом участке балки, взятый относительно точки D.

M_s- сумма моментов от усилий в продольной ар-ре относительно той же точки

M_sw-сумма моментов от усилий в поперечных ар-рных стержнях, пересекаемых наклонным сечением, относительно точке D.

M_s,inc- тоже от усилий в отгибах

Часто встречающимся в практике вариантом явл. изгибаемый эл-т таврового поперечного сечения, предварительно напряжённый, с поперечным армированием без отгибов.

После проверок на необходимость поперечной ар-ры, назначение шага и диаметра поперечных стержней определяёт поперечные силы , производят проверки и проверяют условие прочности в наклонном сечении. Если условие не удовлетворяется, уменьшают шаг S или увеличивают A_sw.

Несущая способность сечения по изгибающему моменту не должна быть меньше несущей способности нормального сечения, проходящего через ту же точку D( центр сжатой зоны). При определённых конструктивных условиях (продольную растянутую ар-ру, определённую по нормальному сечению с максимальным изгибающим моментом, доводят до опор с надлежащей её анкеровкой) это требование может быть выполнено, и тогда расчёт наклонных сечений по изгибающему моменту можно не выполнять.

Конструктивные требования:

Диаметр поперечных стержней задают из условия точечной сварки так, чтобы отношение диаметра поперечного стержня к диаметру продольного стержня составляло 1/3…1/4.

Концевые выпуски продольных и поперечных стержней каркаса должны быть не менее 0,5 d₁+d₂ или 0,5 d₂+d₁ и не менее 20 мм.

По расчётно- конструктивным требованиям расстояние между поперечными стержнями должно быть: в балках высотой до 400 мм не более h/2 и не менее 150 мм, в балках высотой свыше 400 мм- не более h/3 и не менее 500 мм (требование для приопорных участков ¼ пролёта), в остальной части эл-та не более 3/4h и не более 500 мм.

Для плит, армированных сварными или вязанами сетками, общее сечение поперечных стержней принимают не менее 10% сечения рабочей ар-ры, размещённой в месте наибольшего изгибающего момента. Шаг 250…300 мм, но не более чем 350 мм.