Ф.10.7. Как проектировать здание или сооружение, если неизвестно предельное значение деформации основания?

Согласно п.6 примечаний к таблице СНиП [1] (прил.4), где приведены предельные значения деформации основания, допускается принимать предельные значения деформаций основания на основе опыта проектирования, строительства и эксплуатации зданий и сооружений.

Ф.10.8. Почему в таблице прил.4 сНиП [1] для элеваторов и дымовых труб не нормируется величина относительной разности осадок?

Это объясняется тем, что фундаментами подобных сооружений являются, как правило, сплошные железобетонные плиты, которые могут получить при неравномерном загружении и неоднородном основании только крен или равномерную осадку.

Ф.10.9. Какие методы рекомендуются для расчета осадок фундаментов?

Расчет деформации основания может быть выполнен с использованием как аналитических, так и численных методов расчета. К аналитическим методам относятся:

 метод элементарного послойного суммирования. Методика расчета изложена в прил.2 СНиП [1];

 метод эквивалентного слоя грунта Н.А.Цытовича (см. ч.1, М.9.5; М.9.15);

 метод линейно-деформируемого слоя.

Численные методы расчета основаны на использовании линейных или нелинейных решений теории упругости и теории пластичности (см. также Ф.6.6).

Ф.10.10. Как рассчитать осадку основания методом послойного суммирования?

Осадка основания s с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле

где  безразмерный коэффициент, принимаемый равным 0,8; среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-1и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента; h_i и E_i соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта; n число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной на рис.Ф.10.10.

Рис.Ф.10.10. Схема распределения вертикальных напряжений: DL  отметка планировки; NL отметка поверхности природного рельефа; FL  отметка подошвы фундамента;WL уровень подземных вод; ВС - нижняя граница сжимаемой толщи

Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента _zp  по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определяются по формуле

где  коэффициент, принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины ; p₀ дополнительное вертикальное давление на основание, определяемое из выражения ; p  среднее давление под подошвой фундамента;  вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (при планировке срезкой принимается =  _d, при отсутствии планировки и планировке подсыпкой =  _dn, где  удельный вес грунта, расположенного выше подошвы; d и d_n  глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки DL и природного рельефа NL.

При подсчете осадок основание разбивается на отдельные элементарные слои, сжатие которых определяется от дополнительного вертикального нормального напряжения  zp, действующего по оси фундамента в середине рассматриваемого слоя.

Суммирование по формуле проводится в пределах сжимаемой толщи основания Hc, нижняя граница которой определяется равенством  _zp=0,2_zg. Если найденная нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации E  5МПа, то нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия _zp=0,1 _zg (см.также М.9.5-9.10 и [1]).