3.5.2 Проверка жесткости

Прогиб панели (см) определяется по формуле:

, где

к = 5 / 48 — для равномерно загруженной свободно опёртой балки;

1 / r — величина кривизны (1 / см);

l₀ — расчётный пролёт панели в см.

Величина прогиба ограничивается эстетическими требованиями, поэтому расчёт прогибов производится на длительное действие постоянных и длительных нагрузок (п. 1.20 [1]).

, где

М — изгибающий момент от постоянных и длительных нагрузок при γ_f = 1, т.е. М^н_дл = 45,29·10⁵Нсм (см п. 3.3 ПЗ).

z, φ_f, ζ — параметры сечения с трещиной в растянутой зоне, определённые (в п. 3.5.1 ПЗ) при действии момента от постоянных и длительных нагрузок при γ_{f =1;} ν = 0.15;

Z = 29,09 см; φ_f =0; ξ = 0,099

Ψ_b = 0,9 — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами (п. 4.27 [1]);

Ψ_S — коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами:

Ψ_S = 1,25 – φ_ls · φ_m ≤ 1

Здесь φ_ls =0,8 при длительном действии нагрузок;

Ψ_S = 1,25 – 0,8· 0,387 = 0,94

- условие удовлетворяется.

Исходные данные для расчёта плиты по программе RDT

Программа РДТ2 результаты счета:

При действии постоянных и длительных нагрузок:

Прогиб F= 2.58

Жесткость: достаточна -- резерв 12.76 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC2=.143 мм

Трещиностойкость: достаточна -- резерв 52.24 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 97347.05 кгс*см

При действии постоянных, длит. и кратковрем. нагрузок:

Прогиб F 3.45 см

Жесткость: не достаточна -- дефицит 14.90 процентов

Ширина нормальных трещин ACRC1=.189 мм

Трещиностойкость: достаточна -- резерв 52.66 процентов

Момент трещинообразования MCRC= 97347.05 кгс*см

4. Проектирование ригеля

4.1 Конструктивная схема ригеля

_{Для повышения жёсткости каркасов, экономии материалов и уменьшение конструктивной высоты перекрытия ригели рекомендуется проектировать неразрезными. Он состоит из отдельных сборных железобетонных элементов, объединённых в неразрезную систему при монтаже.}

Рис. 10 Конструктивные параметры сечения ригеля

_{Ориентировочная высота ригеля может быть вычислена по формуле:}

_{, где}

_{l2— расстояние между разбивочными осями поперёк здания, см;}

_{q/ = 12,3 кН / м2 — расчётная нагрузка на 1 м2 панели, кН/м2 (табл. 1 ПЗ)}

_{l1— расстояние между разбивочными осями вдоль здания, м.}

Высоту ригеля принимаем кратной 5 см.

4.2 Расчетная схема ригеля и нагрузки

_{Расчётный пролёт среднего ригеля - расстояние между гранями колонн, м:}

_{lо ср = l2 - bk}

_{bk – размер сечения колонны (ориентировочно принимаю 0,3 м).}

_{lо ср = 6,3 – 0,3 = 6,0 м}

_{Расчётная постоянная нагрузка на ригель, кН/м, определяется путём умножения постоянной нагрузки на 1 м2, подсчитанный при расчёте панели, на ширину грузовой площади, равной номинальной длине панели, с учётом веса 1 п.м. ригеля принятого сечения:}

_{, где}

_{Ариг – площадь поперечного сечения ригеля, м2}

_{Ариг = bp · hp+ 0,0675}

_{bp ≈ (0,3-0,4)hp ≥ 200}

_{bp=(0,3-0,4) ·70=30 см=0,3 м}

_{Ариг =0,3 ·0,7 + 0,0675 = 0,2775 м2}

_{γf – коэффициент надёжности по нагрузке, принимается равным 1,1;}

_{- расчётная нагрузка от собственного веса панелей и веса пола;}

_{lпан –номинальная длина панели, при опирании панели поверху ригеля lпан= l1 = 5,9 м}

_{Расчётная временная нагрузка.}

_{где P’= 7,56 кН /м2 – временная нагрузка, кН/м2; (табл. 1 ПЗ)}

_{l1 – длина, м.}

_{Полная нагрузка на ригель будет равна:}

_{q = qp + P= 35,6 + 44,6 =80,2 кН /м2}