Проверка на отсутствие конденсации влаги на поверхности.

Температура внутренней поверхности

τ_в=t_в-(t_в-t_н)/(R₀∙α_в);

τ_в=18-(18+24)/(2,06∙8,7)=15,7°C;

τ_п=20,1-(5,75-0,002∙е_в)²,

е_в - упругость водяных паров в воздухе помещения, Па.

е_в=(φ/100)∙(477+133,3∙(1+0,14∙t_в)²),

φ – относительная влажность воздуха в помещении, %.

е_в=(55/100)∙(477+133,3∙(1+0,14∙18)²)=1170,8 Па;

τ_п=20,1-(5,75-0,002∙1170,8)²=8,5°C;

τ_в=15,7°C >τ_п=8,5°C, образование влаги не произойдет.

1.2 Расчет чердачного перекрытия

Чердачное перекрытие изображено схематически на рис. 2:

Рисунок 2 – Конструкция чердачного перекрытия

В соответствии с приложением А табл. А.1 СНБ 2.04.01-97 значение коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов составляет:

1) – цементно-песчаный раствор ρ=1800 кг/м³

λ₁=0,81Вт/(м∙⁰С); Ѕ₁=9,76 Вт/(м²∙⁰С); δ₁=20мм

2) - теплоизоляционные слой;

3) - железобетонная плита ρ=2500 кг/м³

λ₃=2,04 Вт/(м∙⁰С); Ѕ₃=19,7 Вт/(м²∙⁰С); δ₃=220мм

Рассчитаем коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя из условия R ≥ R_H, R_H=3 Вт/(м²∙⁰С) (СНБ 2.04.01-97)

;

λ₂=0,11/(3-0,02/0,81-0,22/2,04-1/8,7-1/12)=0,041Вт/(м∙⁰С);

Теплоизоляционный материал принимаем согласно СНБ 2-04-97 из приложения А: пенополиуритан ρ=40 кг/м³

λ₂ =0,04 Вт/(м×⁰С); Ѕ₂= 0,42 Вт/(м²×⁰С); δ₂=110мм

Рассчитаем тепловую инерцию чердачного перекрытия:

D=ΣR_i S_i =9,76∙0,02/0,81+0,42∙0,11/0,04+19,7∙0,22/2,04= 3,52;

т.к тепловая инерция находится в интервале от 1,5 до 4, то наружная температура будет равна:

t_н = -27°С;

t_н – средняя температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92.

t_в =18⁰С; ∆t_в=6⁰С; n=0,9;

R_тр =0,9∙(18+27)/(8,7∙6)=0,78 Вт/(м²∙⁰С);

R₀=1/8,7+0,22/2,04+0,02/0,81+0,11/0,04+1/12=3,08 Вт/(м²∙⁰С).

1.3 Расчет подвального перекрытия

Подвальное перекрытие изображена схематически на рис. 3:

В соответствии с приложением А табл. А.1 СНБ 2.04.01-97 значение коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов составляет:

1)– линолеум ρ=1800 кг/м³

λ₁=0,29Вт/(м∙⁰С); δ₃=5мм;

2)– цементно-песчаная стяжка

λ₂=0,81Вт/(м∙⁰С); δ₃=20мм;

3) – теплоизоляционные слой

4) – железобетонная плита ρ=2500 кг/м^3;

λ₄=2,04 Вт/(м∙⁰С); δ₃=220мм;

Рисунок 3 - Конструкция подвального перекрытия

Рассчитаем коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя из условия R ≥ R_H, R_H=3 Вт/(м²∙⁰С) (СНБ 2.04.01-97)

;

λ₃ =0,2/(3-1/8,7-1/6-0,005/0,29-0,02/0,81+0,22/2,04)=0,077;

Теплоизоляционный материал принимаем согласно СНБ 2.04.01-97 из приложения А: маты минераловатные прошивные ρ=125 кг/м³

λ₃=0,07 Вт/(м∙⁰С); δ₃=200мм.

Согласно таблице 4.3 СНБ 2.01.01 t_н для Могилёвской области: t_н = -27⁰С

Рассчитаем требуемое термическое сопротивление

;

∆t_в- расчётный перепад температур, согласно таблице 5.5 СНБ 2.04.01-97, ∆t_в=6⁰С;

Согласно таблице 5.3 СНБ 2.04.01-97, n=0,75

R_тр =0,75∙(18+27)/(8,7∙6)=0,66 Вт/(м²∙⁰С);

R₀=1/8,7+0,22/2,04+0,02/0,81+0,2/0,07+0,005/0,29+1/6=3,29 Вт/(м²∙⁰С).