Построения кривых распределения температуры внутри многослойной наружной стены

Температура внутренней поверхности τ_b

τ_n = t_в - [⁰C]

τ_b = 20 - = 18,23⁰C

τ₄ = 20 - = 16,53⁰C

τ₃ = 20 - = 8,20⁰C

τ₂ = 20 - = -27,91⁰C

τ₁ = 20 - = -31,46⁰C

Таблица 5

Rn

R1

R2

R3

R4

Rв

tn

tв

τb

τ1

τ2

τ3

τ4

0,04

0,23

2,34

0,54

0,11

0,115

-32 0C

+20 0C

18,230С

-31,460С

-27,910С

8,200С

16,53 0С

Рис. 1. Распределение температур в ОК

Проверка возможности конденсации влаги на поверхности стены

Таблица 7

φ, %	τе, оС	Е, мм. рт. ст.	е, мм. рт. ст.	τр, оС
55	+20	17,54	0,55˟17,54= 9,65	+ 10,6

τ_b≥τ_p

18,23>10,6

Расчет ограждений на воздухопроницаемость

Таблица 8

ν, м/с	tn, ºC	tb, ºC	γn, H/м2	γb, H/м2	H, м	Δp = 0,55H(γn-γb)+0,03γnν2	GR, кг/( м2*ч)	Ruтр= Δp/ GR, м2*ч*Па/ кг
4,7	-32	+20	= 14,37	= 11,82	9*3,0= 27,0	0,55*27*(14,37-11,82)+0,03*14,37*4,72= 37,87+9,52= 47,39	0,5	= 94,78

Таблица 9

Ru1, м2*ч*Па/ кг	Ru2, м2*ч*Па/ кг	Ru3, м2*ч*Па/ кг	Ru4, м2*ч*Па/ кг	Ru, м2*ч*Па/ кг
2	50	18	373	2+50+18+373= 443

R_u ≥R_u^тр

443>94,78

Определение давлений пара на каждом слое

Таблица 10

№	Условия и материалы	= µ1*d1*1,6*106
1	Кладка из керамического кирпича, d=0,12	0,16*0,12*1,6*10 6 = 0,03*10 6
2	Мат минераловатный прошивкой, d=0,15	0,30*0,15*1,6*10 6 = 0,07*10 6
3	Кладка из сплошного глиняного кирпича, d=0,38	0,11*0,38*1,6*10 6 = 0,07*10 6
4	Штукатурка (известково-песчаный раствор), d=0,02	0,09*0,02*1,6*10 6 = 0,003*10 6

Фактическое давление пара:

Снаружи:

P_{н нар} 167,5 H/м²

Внутри:

P_{в внут} 1375 H/м²

Рис 2.

2. Теплотехнический расчет для покрытия

Таблица 6. Нормируемые значения сопротивления теплопередаче покрытий

Здания и помещения	Градусо-сутки отопительного периода, Dd, 0C*сут	Сопротивление теплопередаче покрытий чердачных, над холодными подпольями м подвалами, Rreq, м2*0С/Вт
Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты	4000	3,7
	6000	4,6

R₀ ^тр – требуемое сопротивление теплопередаче проектируемого покрытия

R₀ ^тр = 3,7 + * (4123,8 – 4000) = 3,75 (м²*⁰С/Вт)

Сопротивление теплоотдаче известных слоев

R₁ = = = 0,071 м*^оС/Вт

R₂ = = = 0,088 м*^оС/Вт

R₃ = = = 0,026 м*^оС/Вт

R₅ = = = 0,059 м*^оС/Вт

R₆ = = = 0,11 м*^оС/Вт

Толщина утеплителя

R₀^тр = R_н+R_общ +R_в,

где R_{общ –} сумма сопротивления теплоотдаче известных слоев

Rн – 1/α_н коэффициент сопротивления теплоотдаче наружной поверхности ОК, α принимаемый как 23

Rв – 1/α_в коэффициент сопротивления теплоотдаче внутренней поверхности ОК, α принимаемый как 8,7

3,75= +(0,071+0,088+0,026+ +0,059+0,11)+ => δ_утеп=0,21 м => 0,25

R₄ = = = 3,91 м*^оС/Вт

R_общ =R₁ + R₂ + R₃ + R₄ + R₅ + R₆ = 0,071+0,088+0,026+3,91+0,059+0,11=4,26м*^оС/Вт

R₀ = + 4,26 + = 4,42

4,42≥3,75

Вывод: фактическое приведенное сопротивление теплопередаче не меньше требуемого.

Таблица 7

Конструктивные слои	δ, м	λ, Вт/(м0С)	R = δ/ λ [м2·оС/Вт]	s [Вт/(м2·оС)]	D = R·s	R0 [м2· оС/Вт]	R0тр [м2· оС/Вт]	Rв = [Вт/м2·оС]	Rн = [Вт/м2· оС]
Гравий, втопленный в битумную мастику	0,015	0,21	0,071	3,36	0,24	4,42	3,75	0,115	0,04
Трехслойный рубероидный ковер	0,015	0,17	0,088	3,53	0,31
Цементная стяжка	0,02	0,76	0,026	9,60	0,25
Мат минераловатный прошивкой	0,25	0,064	3,91	0,82	3,21
Слой рубероида на мастике	0,01	0,17	0,059	0,17	0,01
Железобетонная плита	0,22	1,92	0,11	17,98	1,98