1.3. Рассчет и построение напорной характеристики насоса.

1.3.1. Теоретическая напорная характеристика при бесконечном числе лопастей описывается линейной зависимостью вида:

H_T = A_ - B_ ^. Q , где

м

f ₂ = = 3,14^. 0,31^. 0,009^. 0,9 = 0,0078 м² ;

В_ = с/м²;

Для ее графического построения вычисляем два напора H_T, при подачах Q = Q_НОМ и Q = 0. В координатах H - Q эта напорная характеристика представляет собой прямую линию.

При Q = Q_НОМ = 0,022 м³/с H_T = 56,39 – 146,61^. 0,022 = 53,16 м.вод.ст.

При Q = 0 H_T = 56,39 м.вод.ст.

1.3.2. Теоретическая напорная характеристика при конечном числе лопастей описывается линейной зависимостью вида:

H_T = A - B ^. Q , где

А_Т = k ^. А_ = 0,69 ^. 56,39 = 38,9 м,

В_Т = k ^. В_ = 0,69 ^. 146,6 = 101,16 м²/с.

Графическое построение выполняется аналогично.

При Q = Q_НОМ = 0,0458 м³/с H_T = 38,9 – 101,16^. 0,022 = 36,67 м.вод.ст.

При Q = 0 H_T = 38,9 м.вод.ст.

1.3.3. Действительная напорная характеристика.

Действительная напорная характеристика представляет собой падающую криволинейную зависимость. Ее графическое построение осуществляется приблизительным образом, исходя из двух положений:

1) Кривая Н(Q) проходит через точку номинального режима работы.

2) Гидравлические потери (соответствующие расстоянию по вертикали между линиями Н(Q) и Н_т(Q)) обычно обеспечиваются наименьшими в области номинального режима.

Действительная и обе теоретические характеристики приведены в графической части курсового проекта.

2. Рассчет спирального отвода и диффузора.

Рассчет спирального отвода насоса выполняется по графо-аналитической методике, изложенной в [2, с.84-86]

2.1. Радиус цилиндрической поверхности входного сечения спирального отвода.

R₃ = (1,03  1,08) R₂, для уменьшения шума и вибрации насоса рекомендуется принимать R₃ = (1,06  1,08) R₂.

R₃ = 1,06 ^. R₂ = 1,05  0,155 = 0,162 м.

2.2. Ширина выходного сечения спирального канала.

b₃ = b₂ + (0,02  0,05)^.D₂ =0,009 + 0,020,31 = 0,0152 м.

2.3. Задаем форму сечения спирального канала в виде трапеции, принимая наклон боковых стенок  = 45.

2.4. Задаемся шагом элементарных площадок _r_ = 5 мм. Задаемся толщиной языка я =3 мм.

2.5. Для определения составляющей скорости С_u2 строим план скоростей. (см. графики к рассчету КП СВМ .00.000)

С_u2 = 22,04 м/с.

2.6. По данным 2-й и 8-й граф таблицы 1 строим график Q_i = f(r_i).

Таблица 1. Рассчет пропускной способности Q_i = f(r_i)

1	2	3	4	5	6	7	8
№	ri мм	bi мм		Δri м		м3/с	м3/с
1	164	18	0,106	0	0,053	0	0
2	169	23	0,136	0,005	0,121	0,00206	0,00206
3	174	28	0,16	0,005	0,148	0,00252	0,00458
4	179	33	0,184	0,005	0,172	0,00293	0,00751
5	184	38	0,206	0,005	0,192	0,00327	0,01078
6	189	43	0,227	0,005	0,216	0,00368	0,01446
7	194	48	0,247	0,005	0,237	0,004	0,01846
8	199	53	0,266	0,005	0,256	0,0043	0,02276

2.7. Построение спирального канала.

Рассчет и построение спирального канала выполняем по восьми сечениям, расположенным через 45. Расход жидкости через каждое сечение определяем по формуле:

Q_v = Qv / 360 .

Q₄₅= 0,02245 / 360 = 0,00275 м³/с,

Q₉₀= 0,02290 / 360 = 0,0055 м³/с,

Q₁₃₅= 0,022135 / 360 = 0,00825 м³/с,

Q₁₈₀= 0,022180 / 360 = 0,011 м³/с,

Q₂₂₅= 0,022225 / 360 = 0,01375 м³/с,

Q₂₇₀= 0,022270 / 360 = 0,0165 м³/с,

Q₃₁₅= 0,022315 / 360 = 0,01925 м³/с,

Q₃₆₀= 0,022360 / 360 = 0,022 м³/с.

2.8. Скорость в сечении 8.

С₈= Q_р / f₈ = 0,022 / 0,0059 = 3,7 м/с, где

f₈ = 0,5R₈ b₈ - 0,5 R_яз b_яз = 0,50,1660,092 - 0,50,1650,021 = 0,0059 м²,

R_яз = R₃ + _я = 0,162 + 0,003 = 0,165 м,

b_яз = 0,021 м - из построения,

аналогично R₈ = 0,166 м, b₈ = 0,092 м.

2.9. Площадь сечения диффузора на выходе.

f₉= Q_р / C₉ = 0,022 / 5 = 0,0044 м²,

где C₉ - скорость в выходном сечении диффузора C₉ = 3  5 м/с. Принимаем C₉ = 5 м/с.

2.10. Диаметр эквивалентного круга входного и выходного сечений диффузора.

м;

м;

2.11. Задаемся углом раскрытия диффузора.  = 0  12. Принимаем  = 12

2.12. Длина диффузора.

м.