202,4 Квар
374,4 Квар
576,8 Квар
0 Квар
576,8 Квар
Рис.2. 1а:- вариант ТП и размещения КБ .
Вариант 1б - КБ полностью установлена на стороне НН.
202,4 Квар
202,4 Квар
374,4 Квар
576,8 Квар
Рис.3. 1б - вариант ТП и размещения КБ .
Мощность
КБ в варианте 1б:
Вариант 2: два трансформатора по 1000 кВА.
Максимальная реактивная мощность, которую могут пропустить трансформаторы
Вариант 2а: КБ полностью установлена на стороне ВН.
202,4 Квар
374,4 Квар
576,8 Квар
576,8 Квар
2х630 кВА
Рис.4. Вариант ТП и размещения КБ 2а.
Вариант 2б: КБ полностью установлена на стороне НН.
202,4 Квар
202,4 Квар
374,4 Квар
576,8 Квар
2х630 кВА
Рис.5. Вариант ТП и размещения КБ 2б.
Qт
= 202,4 квар, Qвв
= 0,
Технико-экономический расчет сравнения вариантов.
Расчетные затраты по варианту
,
где
-
затраты на КБ НН, не зависящие от ее
мощности.
-
затраты на 1 Мвар КБ НН.
-
затраты на КБ ВН, не зависящие от ее
мощности.
-
затраты на 1 Мвар КБ ВН.
-
стоимость электроэнергии.[46]
Вариант 1а.
Трансформатор ТМЗ 1600/6-10, ∆Рк = 16,5 кВт, ∆Рх = 2,05 кВт.
Проходная КТП 1 х 1600 кВА со шкафом ввода ВН (шкаф УВН) стоит Кт = 553 тыс. руб.[46].
В данном примере для магистральной схемы используется КТП 1 х 1600 кВА со шкафом УВН, которая стоит Кт = 553 тыс руб.
Приведенные затраты Зт = е * Кт = 0,2 * 553 = 110,6 тыс/(руб*год).
Где е = 0,2 - нормативный коэффициент окупаемости капиталовложений.
Приведенные затраты по варианту 1а: Qнв = 0 Мвар, Qвв = 0,37 Мвар,
З = 18 + 20 * 0,37 + 3,196 * 10,8 + 110,6 = 170,5 тыс. руб./год.
Вариант 1б.
Qнв = 0,374 Мвар, Qвв = 0, Qт = 202,4 квар.
Потери мощности в трансформаторе
Приведенные затраты по варианту 1б:
З = 7 + 40 * 0,374 + 3,196 * 8,9 + 110,6 =7 + 12,28 + 29,8 + 70,4 = 161 тыс. руб./год
Вариант 2а.
Двухтрансформаторная проходная КТП 2 х 1000 кВА стоит Кт = 2 * 352 = 704 тыс руб [46]
Приведенные затраты Зт = е * Кт = 0,2 * 704 = 140,8 тыс/(руб*год).
Qвв = 374,4 квар, Qт = 576,6 квар, Qнв = 0 квар.
Мощность, передаваемая через один трансформатор: Рт1 = 606 кВт, Qт1 = 288,3 квар.
Каталожные
данные трансформатора ТМЗ 1000/10:
[46]
Потери мощности в одном трансформаторе:
Потери мощности в двух трансформаторах: ∆Рт = 2 * 6,41 = 12,82 кВт
Приведенные затраты по варианту 2а:
З = 18 + 20 * 0,374 + 3,196 * 12,82 + 140,8 = 18 + 5,22+ 31,7 + 97,6 = 263,7 тыс. руб/год.
Вариант 2б.
Qвв = 0 квар, Qт = 202,4 квар, Qнв = 374,4 квар
Потери мощности в одном трансформаторе:
Потери мощности в двух трансформаторах: ∆Рт = 2 * 5,63 = 11,26 кВт.
Приведенные затраты по варианту 2а:
З = 7 + 40 * 0,374 + 3,196 * 11,26 + 140,8 = 198,7 тыс. руб/год.
Наименьшие затраты (161 тыс. руб./год) соответствуют варианту 1б.
Выбираем комплектную конденсаторную установку УКМ58-0,4-402-67 [46]:
УК - установка конденсаторная,
М - автоматически регулируемая по реактивной мощности,
58 - заводской номер схемы,
0,4 - номинальное напряжение, кВ,
402 - номинальная мощность, квар,
67 - мощность ступени регулирования (мощность секции), квар,
У - климатическое исполнение (для умеренного климата),
3 - категория размещения (3 - помещение без искусственного климата).
2.4. Выбор местоположения цеховой ТП, определение схемы и конфигурации цеховой распределительной сети.
Минимальные приведенные затраты на распределительную цеховую эл.сеть НН имеют место при размещении ТП в центре электрических нагрузок (ЦЭН), координаты которого определяются по формулам
,
где
-
установленная мощность i-того
ЭП,
Xi, Yi - координаты i-того ЭП относительно произвольно назначенных осей координат.
Разместить цеховую ТП В центре нагрузок часто не удается из-за размещенного там технологического оборудования. В этом случае нужно стремиться разместить ее на ближайшем к ЦЭН доступном месте.
В данном примере КТП располагается рядом с бытовыми помещениями. С помощью магистрального шинопровода, проложенного по нижнему поясу ферм поперек пролетов, питание подается к распределительным шинопроводам, которые монтируются вдоль пролетов и к которым подключаются ЭП. Также от магистрального шинопровода получают питание распределительные силовые пункты (распределительные шкафы).
2.5. Расчет нагрузок на отдельные участки цеховой сети, выбор сечений участков, выбор коммутационной и защитной аппаратуры.
Выбор магистрального шинопровода
В цеховых распределительных сетях, выполненных по схеме трансформатор- магистраль, сечение магистрального шинопровода выбирают по номинальному току трансформатора с учетом его допустимой перегрузки:
Выбираем магистральный шинопровод ШМА 3200 [27].
I =3200 A, Ro = 0.015, Xo = 0.005 Ом/км, сопротивление петли фаза - ноль Zф-о =0,083 Ом/км, динамическая стойкость iдин = 140 кА.
Основные типы секций, из которых комплектуется шинопровод: прямая, угловая, тройниковая, ответвительная с автоматическим выключателем 400 А [27].
Пример расчета и выбора распределительного шинопровода ШР1 и ответвления к нему от магистрального шинопровода.
|
Расчет нагрузок на распределительный шинопровод ШР1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Наименование ЭП |
Колич |
Руст1 |
Руст |
Ки |
tg фи |
Рсм |
Qсм |
nэ |
Км |
Рм |
Qм |
||||||||||||||
|
|
Первая группа Ки<0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Итого группа 1 |
0 |
|
0 |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
||||||||||||||
|
|
Вторая группа Ки>=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Вентиляторы |
5 |
4 |
20 |
0,7 |
0,75 |
14 |
10,5 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Тепловая завеса |
1 |
3 |
3 |
0,7 |
0,75 |
2,1 |
1,575 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Печь сопротивления проходная трехфазная |
3 |
60 |
180 |
0,7 |
0,33 |
126 |
41,58 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Печь сопротивления закалочная трехфазная |
5 |
20 |
100 |
0,7 |
0,33 |
70 |
23,1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Печь сопротивления закалочная трехфазная |
4 |
32 |
128 |
0,7 |
0,33 |
89,6 |
29,57 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Итого группа 2 |
18 |
|
431 |
0,7 |
|
302 |
106,3 |
4 |
1,2 |
362,4 |
127,6 |
||||||||||||||
|
Итого по ШР1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
362,4 |
127,6 |
|
|||||||||||||
Полная
мощность
Расчетный
ток шинопровода
Выбираем распределительный шинопровод ШРА-630 [27].
I =630 A, Ro = 0,058, Xo = 0,052 Ом/км, динамическая стойкость iдин = 40 кА [27], сопротивление петли фаза - ноль Zф-о =0,22 Ом/км, [каталог завода-изготовителя] .
Автоматический выключатель к распределительному шинопроводу установленный в ответвительной секции магистрального шинопровода:
Iн > = Ip, ВА -51-39, Iн = 630 А, номинальный ток расцепителя Iнр > Ip, Iнр >584,4 А, Iнр = 630 А, кратность тока отсечки Котс = 12, ток отсечки Iотс = 630 * 10 = 6300 А, отключающая способность (ПКС) Ics = 35 кА, [40,45].
Проверка несрабатывания отсечки при пиковом токе: 1,3 * Iпик <= Iотс:
Пиковый ток группы ЭП Iпик = Iр + (Кп - 1) * Iн макс, где
Iр - расчетный ток группы,
Кп - кратность пускового тока самого мощного ЭП,
Iн макс - номинальный ток самого мощного ЭП.
Среди ЭП можно выделить
А) Печь сопротивления проходная трехфазная, Рн = 60 кВт, Uн = 380 В, КПД = 0,9, Cosφн= 0.8, Кп = 6.
Его
номинальный ток
.
При этом пиковый ток группы составляет Iпик = 584,4 + (6 - 1) * 10 = 711,2 А .
Расчетный пиковый ток составляет 633 А, 1,3 * 711,2 < 6300 А, что говорит о том, что в момент пуска самого мощного ЭП при работающих остальных ЭП группы, отсечка автоматического выключателя не сработает (не будет ложного отключения).
Выбор сечения кабельной линии ответвления от магистрального к распределительному шинопроводу.
Кабель АВВГ (алюминиевые жилы, изоляция жил и оболочка из ПВХ, без защитного покрова - голый) проложен открыто по стенам и конструкциям здания с крепленим скобами [40].
При Тм < 5000 часов в год, сеть напряжением ниже 1000 В, в соответствии с ПУЭ сечение проводников должно выбираться по нагреву рабочим током.
По соответствующей таблице длительно допустимых токов выбираем сечение по трем нагруженным жилам по условию Iдд >= Iр. Выбираем кабель АВВГ 2х(3 х 150 + 1 х 120) с Iдд = 670 А. Проверка согласования уставки защитного аппарата Iз с выбранным сечением Iдд (наличие защиты от перегрузки): Iз <= Кз * Iдд, где
нормативный
[40, табл 2.56].
Для автоматов с комбинированным расцепителем, кабели с изоляцией из ПВХ, нормативный Кз = 1, [40, табл 2.56].
Iз = 630, Iдд = 670, 630 < 1* 670, условие соблюдается - это означает, что в случае перегрузки кабеля, он будет успешно защищен расцепителем с обратно зависимой от тока характеристикой (тепловым расцепителем).
|
Расчет нагрузок на распределительный шинопровод ШР2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Наименование ЭП |
Колич |
Руст1 |
Руст |
Ки |
tg фи |
Рсм |
Qсм |
nэ |
Км |
Рм |
Qм |
|||||||||||||||||||
|
Первая группа Ки<0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Итого группа 1 |
0 |
|
0 |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|||||||||||||||||||
|
Вторая группа Ки>=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Тепловая завеса |
1 |
3 |
3 |
0,7 |
0,75 |
2,1 |
1,575 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Печь сопротивления проходная трехфазная |
2 |
20 |
40 |
0,7 |
0,33 |
28 |
9,24 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Печь сопротивления закалочная трехфазная |
4 |
32 |
128 |
0,7 |
0,33 |
89,6 |
29,57 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Муфельная печь сопротивления однофазная |
6 |
6 |
36 |
0,7 |
0,33 |
25,2 |
8,316 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Печь индукционная однофазная |
6 |
20 |
120 |
0,7 |
2,29 |
84 |
192,4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Итого группа 2 |
19 |
|
327 |
0,7 |
|
229 |
241 |
4 |
1,2 |
274,8 |
289,2 |
|||||||||||||||||||
Итого по ШР2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
274,8 |
289,2 |
|
||||||||||||||||||
Полная
мощность
Расчетный
ток шинопровода
Выбираем распределительный шинопровод ШРА-630 [27].
I =630 A, Ro = 0,058, Xo = 0,052 Ом/км, динамическая стойкость iдин = 40 кА [27], сопротивление петли фаза - ноль Zф-о =0,22 Ом/км, [каталог завода-изготовителя] .
Автоматический выключатель к распределительному шинопроводу, установленный в ответвительной секции магистрального шинопровода:
Iн > = Ip, ВА -51-39, Iн = 630 А, номинальный ток расцепителя Iнр > Ip, Iнр >607 А, Iнр = 630 А, кратность тока отсечки Котс = 12, ток отсечки Iотс = 630 * 10 = 6300 А, отключающая способность (ПКС) Ics = 35 кА, [40,45].
Кабельную линию от магистрального шинопровода к ШР2 выбираем такую же, как и для ШР1.
|
Расчет нагрузок на распределительный шинопровод ШР3 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Наименование ЭП |
Колич |
Руст1 |
Руст |
Ки |
tg фи |
Рсм |
Qсм |
nэ |
Км |
Рм |
Qм |
|||||||||||||
|
Первая группа Ки<0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Сварочный выпрямитель |
3 14 42 |
0,35 |
0,75 |
14,7 |
11 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Итого группа 1 |
3 |
|
42 |
|
|
14,7 |
11 |
3 |
1,8 |
26,46 |
19,8 |
|||||||||||||
|
Вторая группа Ки>=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Вентилятор |
1 |
4 |
4 |
0,7 |
0,75 |
2,8 |
2,1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Печь индукционная однофазная |
12 |
12,8 |
153,6 |
0,7 |
2,29 |
108 |
247,3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Итого группа 2 |
16 |
|
195,6 |
0,7 |
|
123 |
258,3 |
4 |
1,2 |
147,6 |
310 |
|||||||||||||
Итого по ШР3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
147,6 |
310 |
|
||||||||||||
Полная
мощность
Расчетный
ток шинопровода
Выбираем распределительный шинопровод ШРА-630 [27].
I =630 A, Ro = 0,058, Xo = 0,052 Ом/км, динамическая стойкость iдин = 40 кА [27], сопротивление петли фаза - ноль Zф-о =0,22 Ом/км, [каталог завода-изготовителя] .
Автоматический выключатель к распределительному шинопроводу, установленный в ответвительной секции магистрального шинопровода:
Iн > = Ip, ВА -51-39, Iн = 630 А, номинальный ток расцепителя Iнр > Ip, Iнр >522,3 А, Iнр = 630 А, кратность тока отсечки Котс = 12, ток отсечки Iотс = 630 * 10 = 6300 А, отключающая способность (ПКС) Ics = 35 кА, [40,45].
Кабельную линию от магистрального шинопровода к ШР3 выбираем такую же, как и для ШР1.
|
Расчет нагрузок на распределительный шинопровод ШР4 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Наименование ЭП |
Колич |
Руст1 |
Руст |
Ки |
tg фи |
Рсм |
Qсм |
nэ |
Км |
Рм |
Qм |
|||||||||||||
|
Первая группа Ки<0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Сварочный выпрямитель |
2 14 28 |
0,35 |
0,75 |
9,8 |
7,35 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Итого группа 1 |
2 |
|
28 |
|
|
9,8 |
7,35 |
3 |
1,8 |
17,64 |
13,23 |
|||||||||||||
|
Вторая группа Ки>=0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Вентилятор |
4 |
4 |
16 |
0,7 |
0,75 |
11,2 |
8,4 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Печь сопротивления закалочная трехфазная |
3 |
20 |
60 |
0,7 |
0,33 |
42 |
13,86 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Печь сопротивления закалочная трехфазная |
3 |
32 |
96 |
0,7 |
0,33 |
67,2 |
22,2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Итого группа 2 |
12 |
|
198 |
|
|
131 |
52 |
4 |
1,2 |
157,2 |
62,4 |
|||||||||||||
Итого по ШР4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
157,2 |
62,4 |
|
||||||||||||
Полная
мощность
Расчетный
ток шинопровода
Выбираем распределительный шинопровод ШРА-4-400 [27].
I =400 A, Ro = 0,15, Xo = 0,17 Ом/км, динамическая стойкость iдин = 25 кА [27], сопротивление петли фаза - ноль Zф-о =0,46 Ом/км, [каталог завода-изготовителя] .
Автоматический выключатель к распределительному шинопроводу установленный в ответвительной секции магистрального шинопровода :
Iн > = Ip, ВА -51-37, Iн = 400 А, номинальный ток расцепителя Iнр > Ip, Iнр >256 А, Iнр = 320 А, кратность тока отсечки Котс = 10, ток отсечки Iотс = 320 * 10 = 3200 А, отключающая способность (ПКС) Ics = 25 кА, [40,45].
Проверка несрабатывания отсечки при пиковом токе: 1,3 * Iпик <= Iотс:
Пиковый ток группы ЭП Iпик = Iр + (Кп - 1) * Iн макс, где
Iр - расчетный ток группы,
Кп - кратность пускового тока самого мощного ЭП,
Iн макс - номинальный ток самого мощного ЭП.
Среди ЭП можно выделить
а)
Печь сопротивления закалочная трехфазная
Sн
= 33,7 ква, Uн
= 380 В, имеющую номинальный рабочий ток
,
кратность пускового тока Кп = 4.
При этом пиковый ток группы составляет Iпик = 256 + 1* 105 = 345,7 А ,
Расчетный пиковый ток составляет 633 А, 1,3 * 345,7 < 3200 А, что говорит о том, что в момент пуска самого мощного ЭП при работающих остальных ЭП группы, отсечка автоматического выключателя не сработает (не будет ложного отключения).
Выбор сечения кабельной линии ответвления от магистрального к распределительному шинопроводу.
Кабель АВВГ (алюминиевые жилы, изоляция жил и оболочка из ПВХ, без защитного покрова - голый) проложен открыто по стенам и конструкциям здания с крепленим скобами [40].
При Тм < 5000 часов в год, сеть напряжением ниже 1000 В, в соответствии с ПУЭ сечение проводников должно выбираться по нагреву рабочим током.
По соответствующей таблице длительно допустимых токов выбираем сечение по трем нагруженным жилам по условию Iдд >= Iр. Выбираем два параллельных кабеля АВВГ 2 х (3 х 95 + 1 х 70) с Iдд = 170 А. Полная пропускная способность двух кабелей составляет Iдд = 2 * 170 = 340 А.
Проверка согласования уставки защитного аппарата Iз с выбранным сечением Iдд (наличие защиты от перегрузки): Iз <= Кз * Iдд, где
нормативный [40, табл 2.56].
Для автоматов с комбинированным расцепителем, кабели с изоляцией из ПВХ, нормативный Кз = 1, [40, табл 2.56].
Iз = 320, Iдд = 340, 320 < 1* 340, условие соблюдается - это означает, что в случае перегрузки кабеля, он будет успешно защищен расцепителем с обратно зависимой от тока характеристикой (тепловым расцепителем).
Расчеты и выбор проводов ответвлений к ЭП и аппаратов защиты ответвлений.
№ ЭП |
Наименование ЭП |
Ном. Мощн. кВА |
Iн, А |
I пик, А
|
Iдд А |
Мар-ка пров. |
F кв мм |
Спос. прокл |
Авт выкл |
Iнр А
|
Iотс А
|
9 |
Тепловая завеса |
3,75 |
5,7 |
34,2 |
20 |
АПВ |
4х2,5 |
МР |
АЕ |
8 |
96 |
18 |
Вентилятор |
5 |
7,6 |
45,6 |
20 |
АПВ |
4х2,5 |
МР |
АЕ |
8 |
96 |
31 |
Свар. выпр. |
17,5 |
20,6 |
20,6 |
27 |
АПВ |
4х4 |
МР |
АЕ |
25 |
300 |
45 |
Печь сопротивления |
63,2 |
96 |
96 |
110 |
АПВ |
4х50 |
МР |
АЕ |
100 |
1200 |
46 |
Печь сопротивления |
21 |
31 |
31 |
32 |
АПВ |
4х6 |
МР |
АЕ |
25 |
300 |
47 |
Печь сопротивления |
33,7 |
51 |
51 |
75 |
АПВ |
4х25 |
МР |
АЕ |
63 |
756 |
48 |
Муфельная печь |
6,3 |
17 |
17 |
27 |
АПВ |
2х4 |
МР |
АЕ |
20 |
200 |
49 |
Печь индукционная |
20 |
52 |
52 |
75 |
АПВ |
2х25 |
МР |
АЕ |
63 |
120 |
50 |
Печь индукционная |
32 |
84 |
84 |
110 |
АПВ |
2х35 |
МР |
АЕ |
100 |
1000 |
В представленной таблице:
ЭП
9 – тепловая завеса, Uн
= 380 В, номинальный ток
Кп = 6. Ответвление в системе TNC - четырехпроводное: 3 фазы, нейтраль и РЕ объединены, рабочих проводников - 3, сечение по нагреву – 2,5 кв.мм, Iдд = 20 А, 20>5,7, [40, 42, 45], способ прокладки - в металлорукаве (МР), номинальный ток автоматического выключателя АЕ 2023 Iна = 16 А, номинальный ток расцепителя Iнр >= Iн, Iнр = 63 А, ток отсечки Iотс = Котс * Iнр = 12 * 8 = 96 А.
Условие защиты ответвления от перегрузки выполняется, т.к. Iнр < Iдд.
ЭП
18 - вентилятор, Uн
= 380 В, номинальный ток
Кп = 6. Ответвление в системе TNC - четырехпроводное: 3 фазы, нейтраль и РЕ объединены, рабочих проводников - 3, сечение по нагреву – 2,5 кв.мм, Iдд = 20 А, 20>7,6, [40, 42, 45], способ прокладки - в металлорукаве (МР), номинальный ток автоматического выключателя АЕ 2023 Iна = 16 А, номинальный ток расцепителя Iнр >= Iн, Iнр = 63 А, ток отсечки Iотс = Котс * Iнр = 12 * 8 = 96 А.
Условие защиты ответвления от перегрузки выполняется, т.к. Iнр < Iдд.
ЭП
31 – Сварочный выпрямитель, Uн
= 380 В, номинальный ток, приведенный к
ПВ100%:
.
Ответвление трехпроводное: 3 фазы, нейтраль и РЕ, рабочих проводников - 3, сечение по нагреву - 4 кв.мм, Iдд = 27 А, 27 > 20,6, [40, 42, 45], способ прокладки - в металлорукаве (МР), номинальный ток автоматического выключателя АЕ 2056М Iна = 63 А, номинальный ток расцепителя Iнр >= Iн, Iнр = 25 А, ток отсечки Iотс = Котс * Iнр = 12 * 25 = 300 А.
Условие защиты ответвления от перегрузки выполняется, т.к. Iнр < Iдд, 25 < 27 А.
ЭП 45 – печь сопротивления проходная трехфазная 60 кВт, номинальный ток
,
пиковый ток Iпик = 96 * 1 = 96 А. Ответвление может быть выполнено в системе TNC:
четырехпроводной линией ( три фазы и РЕ). Cечением 50 кв. мм в металлорукаве, Iдд = 110 А. Автоматический выключатель АЕ 2066 Iна = 160 А, номинальный ток расцепителя Iнр >= Iн, Iнр = 100 А, ток отсечки Iотс = Котс * Iнр = 12 * 125 = 1500 А.
Условие защиты ответвления от перегрузки выполняется, т.к. Iнр < Iдд, 100 < 110 А.