1.5. Константа непрерывной прокатки

Необходимым условием нормальной прокатки в чистовой группе является постоянство секундных объемов металла по клетям. Если обозначить толщину раската, выходящего из рабочих валков чистовой группы, через h_n (n – порядковый номер клети), а через V_n – скорость выхода полосы из валков, постоянства секундных объемов по клетям можно записать в виде:

.

Так как ширина прокатываемой полосы во всех клетях чистовой группы практически одинакова, то это равенство можно записать так:

,

тогда

и т.д.

Таким образом, скорость прокатки в каждой последующей клети непре­рывной группы равна скорости прокатки в предыдущей клети, умноженной на коэффициент вытяжки раската в клети, для которой определяется ско­рость.

1.6. Выбор скоростей прокатки

В современных непрерывных листовых станах горячей прокатки скорость прокатки в последней клети чистовой группы достигает 19 м/сек. Регулирование чисел оборотов двигателей рабочих клетей чистовой группы может производиться в широких пределах, что дает возможность выбирать скорость прокатки в соответствии с технологическими требова­ниями.

Скорости прокатки в чистовой группе клетей должны обеспечить мак­симальную производительность стана и максимальную температуру конца прокатки. Заправочные скорости в каждой клети выбирают по графику, который строится для каждой группы сталей.

При изменении химического состава прокатываемой стали, скорость прокатки устанавливают в зависимости от сопротивления деформации: чем больше сопротивление деформации металла, тем ниже скорость прокатки.

1.7. Выбор режима обжатия

Режим обжатий в чистовой группе определяет величины обжатия, ско­рости прокатки, давление и мощность прокатки во всех клетях группы.

Оптимальный режим обжатий в чистовой группе должен удовлетворять следующим требованиям:

1) производительность чистовой группы должна быть максимальной при прокатке полосы данного сорторазмера;

2) прокатываемый металл по размерам полосы, профилю поперечного сечения, металлографической структуре, прочностным свойствам и качест­ву поверхности должен удовлетворять требованиям ГОСТов и ТУ;

3) при прокатке полосы давление металла на валки не должно превы­шать допустимой величины с точки зрения прочности деталей рабочих кле­тей, а расходуемая мощность должна соответствовать возможностям стано­вых двигателей по перегрузке и нагреву;

4) распределение обжатий и скорости прокатки по клетям должно быть таким, чтобы обеспечить простую настройку и перестройку чистовой группы в минимально короткое время.

2. Практическая часть

2.1. Расчет технологических параметров прокатки низкоуглеродистой стали по структуре

Задание Таблица 1

Марка стали	08Ю
Раскат, мм (h5 )	50
Конечная толщина, мм (h12 )	4
t0 раската, °С (t0,5 )	1090
t0 к.п., °С (t0,12 )	840
t0 смотки, °С	600

а₁ = 0,93; а₂ = 4,51; а₃ = 11,5; b₁ = 1,72; b₂ = 3,99; b₃ = 9,22

1. Выбор относительных обжатий по клетям производится в следующих пределах:

Таблица 2

Номер клети	6	7	8	9	10	11	12
Обжатие, 	0,40-0,55	0,30-0,45	0,28-0,35	0,25-0,32	0,20-0,28	0,18-0,22	0,10-0,20

2. Определение изменения толщины полосы по клетям:

; .

3. Определение скоростей прохождения полосой межклетьевых промежутков и заправочных скоростей.

Заправочная скорость выбирается по рис. 5 в зависимости от заданной h_к.

Скорость прохождения межклетьевых промежутков определяется по закону постоянства секундных объемов:

.

Тогда: и т.д.

Рис. 5. Скорость прокатки в последней клети в зависимости от конечной толщины

4. Определение полосы в каждом межклетьевом промежутке [2].

,

где t₅ и h₅ – соответственно температура и толщина раската перед чистовой группой; t₁₂ и h₁₂ – соответственно температура и толщина полосы после 12-й клети чистовой группы.

То есть для определения коэффициента Г подставляются заданные величины.

5. Определение времени прохождения полосой каждого межклетьевого промежутка:

,

где L – межклетьевое расстояние (L=6 м);

V₁ – скорость прохождения i-го промежутка.

6. Определение времени начала и конца рекристаллизации.

Расчет ведется по эмпирическим уравнениям:

;

для расчета времени начала рекристаллизации:

,

для расчета времени конца рекристаллизации:

Клеть № 6:

Т.к. , то рекристаллизация проходит полностью.

Клеть № 7:

Т.к. , то рекристаллизация проходит полностью.

Клеть № 8:

Т.к. время конца рекристаллизации больше времени прохождения межклетьевого промежутка (между клетями 8 и 9), то рекристаллизация не проходит полностью. Поэтому в клети № 9 будет деформироваться частично рекристаллизованный аустенит. Накопленная суммарная деформация будет определяться:

где α – доля оставшегося наклёпа.

где _i – междеформационная пауза, с;

_н.р – время начала рекристаллизации, с;

_к.р – время конца рекристаллизации, с.

Клеть № 9:

Т.к. время конца рекристаллизации больше времени прохождения межклетьевого промежутка (между клетями 9 и 10), то рекристаллизация не проходит полностью. Поэтому в клети № 10 будет деформироваться частично рекристаллизованный аустенит.

Клеть № 10:

Т.к. время конца рекристаллизации больше времени прохождения межклетьевого промежутка (между клетями 10 и 11), то рекристаллизация не проходит полностью. Поэтому в клети № 11 будет деформироваться частично рекристаллизованный аустенит.

Клеть № 11:

Т.к. время конца рекристаллизации больше времени прохождения межклетьевого промежутка (между клетями 11 и 12), то рекристаллизация не проходит полностью. Поэтому в клети № 12 будет деформироваться частично рекристаллизованный аустенит.

Клеть № 12: