1.5 Расчет погрешности базирования.

D=70H9 ^+0,074

d=70h7 _-0,030

Тd=0,074-( -0,030)=0,104 мм.

Величена максимального зазора перекрывается

длиной врезания перебега при сверлении отвер-

стия. Следовательнопроцесс обработки возмо-

жен.

Рис.2

1.6 Расчет усилий зажима

1.6.1 Расчёт режимов резания.

I. Выбираем сверло и устанавливаем значения его геометрических элементов.

Сверло диаметром D = 13мм. с рабочей частью из стали ВК8 ГОСТ 10903-77, конус морзе 1.

Геометрические элементы: форма заточки – нормальная (Н); углы сверла: α = 12 ; а = 1,5 мм., l = 2,5 мм., l1 = 1,5 мм., ʄл =0,2-0,4 ; α1⁰ = 6-8 ; 2φ = 118̊ ;ψ = 40 … 60̊ ; при стандартной заточке ψ = 55̊ ; α = 11̊ ;ω = 30̊ .

1) Глубина резания t = D/2 = 13/2 = 6,5 мм.

2) Нормативная подача Sон = 0,1 мм/об.

Проверяем принятую подачу по осевой составляющей силы резания, допускаемой прочностью механизма подачи станка. Для этого определяем осевую составляющую силы резания.

Ро = Ср*D^qp*S_o^yp*K_p

Ср = 68; q_p = 1; ур =0.7; K_p = Кмр = (σв/75)^np ; np = 0,75

K_p = (45/75)^0.75 = 0,68

Po = 68 *14*0,1^0.7*0,68 = 68*14*0,2*0,68 = 130 кгс

Рмах = 900 кгс.

Назначенная подача So = 0,1 мм./об. вполне допустима.

3) Назначаем период стойкости сверла.

Для сверла диаметром D=13мм. при обработке конструкционной стали сверлом из быстрорежущей стали рекомендуется период стойкости Т=45 мин

Допустимый износ сверла h = 0,8 мм.

4) Скорость (м./мин.) главного движения резания, допускаемая режущими свойствами сверла.

Vи =(Сv*D^qv/T^m*t^xv *So^yv )*Kv

Сv=9,8; qv=0,4; xv=0; yv=0,5; m=0,2

Кv = Kmv*Kиv*Klv = 1,065*1*1 = 1,065

Vи =(9,8*13^0.4/45^0.2*6,5⁰*0,4^0.5)*1,065 = 29/1,35 = 21,48 м/мин.

5) Частота вращения шпинделя, соответствующая найденной скорости главного движения резания.

n = 1000 Vи/ ПD мин^-1; n = (1000*21,48)/(3,14*13) = 526 мин^-1

Корректируем по паспорту станка.

nд = 500 мин^-1

6) Действительная скорость главного движения резания м/мин.

Vд = ПDnд/1000 = 20,41 м/мин.

7) Крутящий момент от сил сопротивления резанию при сверлении.

М = См*D^qM*So^yM*Kp

См = 0,0345; qм =2; ум = 0,8; Кр = 0,68

М = 0,0345*13²*0,4^0.8* 0,68 = 1,9 кгс*М

8) Мощность затрачиваемая на резание

Nрез = Мn/975 кВТ; Nрез =(1,9*500)/975 = 0,97 кВТ.

9) Проверяем достаточна ли мощность станка.

Обработка возможна, если Nрез ≤ Nшп

Мощность на шпинделе станка Nшп = Nдη

У станка 2Е52 Nд = 2,2 кВТ, а η = 0,8

N = 2,2*0,8 =1,76 кВТ

0,97 < 1,76 , следовательно обработка возможна

10) Основное время.

То =(l+l1+l2/nSo)i=(16+4+2)/(500*0,4) *1 = 0,11мин.

Где l – глубина сверления, l1 – врезание, l2 – перебег, So – подача, n – частота вращения шпинделя, i – количество переходов.

1.6.2. Расчёт усилий зажима.

1. Толкающая сила на штоке (разжим).

Q = (ПD²/4)pη, кгс.

Q = ((3,14 *82²)/4)*4*0,85 = 4486 кгс.

2. Тянущая сила на штоке (прижим).

Q = (П(D² – d²)/4)pη, кгс.

Q = (3,14 *(82² - 14²)/4)*4*0,85 = 6200 кгс.

1.7 Расчёт основных параметров зажимного механизма.

1.7.1 Расчёт диаметра пневмоцилиндра:

D ≈ 0,7√Q

D = 0,7√4486 ≈ 46,9см.

Принимаем D = 15 см. по ГОСТу 9087–70.

1.7.2 Длина рабочего хода.

L = 0,35D = 0,35 * 15 = 5 см =50 мм.