1.3. Анализ известных чрезвычайнЫх ситуациЙ

Рассмотрим условия и последствия возможных аварийных ситуаций с аварийными взрывами газовоздушных смесей. В качестве примера рассмотрим трагедию, которая произошла в ночь с 3 на 4 июня 1989г. на перегоне между станциями Казаяк и Улу-Тегяк на 1710 км Башкирского отделения Куйбышевской железной дороги [7]. В результате утечки большой массы сжиженного углеводорода из поврежденного топливопровода в лощине местности образовался разлив с испарившимся облаком смеси. При прохождении вблизи поезда от действия искр произошел взрыв облака ГВО с большими поражающими последствиями.

Последствия трагедии:

полностью разрушено железнодорожное полотно – 350 м;

электроконтактная сеть – 3 км;

металлические опоры контактной сети – 1,7 км.

По оценкам ряда специалистов энергия взрыва ГВО оценивается тротиловым эквивалентом 200-300 т. Указанные разрушения возможны при ΔР (60…100) кПа.

Принимая во внимание формулу (1.5) и ориентировочное истечение М=1,5·10 кг получается

м.

м.

Общий участок железнодорожного пути, который бы оказался в зоне огненного шара составил бы 3600 м, следовательно в разрушении участвовало 350/3600 10% от общей энергии ГВО. Это наводит на мысль о том, что облако имело форму, соответствующую складкам местности в районе аварии. И только 10 %-й участок ГВО располагался на железнодорожном пути.

Таким образом, на участке, где полностью разрушено железнодорожное полотно, действовало давление Δ Р 1700 кПа в радиусе до 360 м (реальное значение 350 м).

Металлические опоры электроконтактной сети разрушены на расстоянии м на участке железнодорожного пути до 1440 м (реальное значение 1500 м). Следовательно, по результатам анализа, проведенного в ВИА им. Куйбышева [4], на этом расстоянии действует давление ΔР 50 кПа.

Электроконтактная сеть разрушена на участке 1500 м. Это значит, что избыточное давление во фронте ВУВ 20 кПа (т.е. м) действовало на участке 2800 м (реально 3000 м ).

Таким образом, математическая зависимость (1.5) приемлема с достаточной для практики достоверностью. Для прогнозирования последствий ЧС со взрывом ГВО после разгерметизации резервуара с сжиженным метаном. Поэту расчет сил и средств потребных сил для ликвидации ЧС рассматриваемого характера, основанный на прогнозировании возможных зон разрушений с применением формулы (1.5), является научно обоснованным.

Следует отметить, что, пример НИИТЭХИМ в работе “ Оценка опасности взрыва ГВО в открытом пространстве” предлагает оценивать радиус огненного шара по формуле

(1.11)

В работе [6] есть ссылка на Бейкера, который предлагает оценивать r_ош по формуле

r =1,9 М . (1.12)

Основные документы по взрывобезопасности фирмы “ДОУ КЕМИКЛ-КОМПАНИИ” (США) предлагают оценивать r_ош по формуле

r =14 , (1.13)

т.е. огромный запас, а следовательно безопасность для населения гарантированная.

В работе предложено оценивать r_ош по формуле

r =1,6 , (1.14)

которая достаточно близка к формуле (1.5), полученной расчетным путем для ПГ, и принята за основу в данной курсовой работе для прогнозирования возможных зон разрушения при разгерметизации резервуара для хранения сжиженного метана «ВСЗ» пос.Васильево.

Решение получено на основе интегрирования системы уравнений газовой динамики для наихудшего сценария – взрыва по детонационному механизму.

Далее (в резделе 3) приведены значения максимумов давлений для радиусов различной степени повреждений зданий, сооружений и поражения людей и сравнение с вышеприведенными расчетными данными.