6.2. Потери холостого хода.

6.2.1. Уточнение значения индукции в стержне:

6.2.2.Уточнение значения индукции в ярме:

6.2.3. Индукция в косом стыке:

6.2.3.Удельные потери для стали Э330 определим из табл.8-4 (Л-1)

при В_С = 1,52Т потери р_С = 1,35 Вт/кг, р_З = 0,053 Вт/кг;

при В_Я = 1,48Т потери р_Я = 1,27 Вт/кг, р_З = 0,047 Вт/кг.

при В_СТ. = 1,07Т потери р_СТ. = 0,677 Вт/кг, р_З.СТ = 0,0105 Вт/кг

6.2.4. Для нахождения потерь холостого хода для магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки и удаления заусенцев применим формулу (8-31) (Л-1) стр.382, в которой примем следующие коэффициенты: k_ПЯ=1,0, k_ПШ=1,02, k_ПП=1,02, k_ПЗ=1,0, k_ПР=1,0, k_Ф=4, k_УП=8,44 (по §8-3 и табл.8-6 (Л-1)):

что на ниже заданного

6.2.5. Активная составляющая тока холостого хода:

6.2.6. Удельную намагничивающую мощность для стержня q_C, ярма и зазоров q_З (по В_C) определяем по табл. 8-11 (Л-1)

при В_С = 1,52 Т: q_С = 4,23 ВА/кг, q_З = 1,87 ВА/кг;

при В_Я = 1,48 Т: q_Я = 3,59 ВА/кг, q_З = 1,55 ВА/кг;

при В_СТ. = 1,07Т: q_З.СТ. = 0,205 ВА/кг.

6.2.7. Полная намагничивающая мощность магнитной системы по формуле 8-43 (Л-1) стр.392:

где коэффициенты приняты по §8-3 стр.393 и табл.8-10 (Л-1)

6.2.8. Индуктивная составляющая тока холостого хода

6.2.9. Полный ток холостого хода:

7. Кпд и падение напряжения при нагрузке.

7.1. Кпд от коэффициента загрузки.

где - коэффициент нагрузки трансформатора.

7.2. Максимальный кпд трансформатора.

где

Рассчитаем значения КПД трансформатора для ряда значений коэффициента нагрузки  при cos₂ = 0,8, результаты занесем в таблицу.

	0,01	0,05	0,1	0,25	0,51	0,75	1,0	1,25
	0,53	0,849	0,91	0,958	0,967	0,964	0,959	0,953

Построим график зависимости  = f ():

Рис.7

7.3. Зависимость вторичного напряжения от нагрузки.

,

где ;

Рассчитаем значения U% для ряда значений коэффициента нагрузки  при cos₂ = 0,8, результаты занесем в таблицу.

	0,25	0,51	0,75	1,0	1,25
U%	1,25	2,55	3,759	5,01	6,26

Рассчитаем значения U₂ для ряда значений U%, результаты занесем в таблицу.

U%	1,25	2,55	3,759	5,01	6,26
U2,B	395	389,8	384,96	379,96	374,96

Построим график зависимости U₂ = f ():

Рис.8

8. Тепловой расчет трансформатора.

8.1. Поверочный тепловой расчет обмоток.

8.1.1.Обмотка ВН.

Удельные потери многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода определяются как потери в меди отнесенные к 1 см³ общего объема обмотки:

где значения d₂ и d₂ приняты в сантиметрах.

Условная теплопроводность обмотки, без учета междуслойной изоляции:

где _ИЗ. = 0,0017 Вт/(смС) – теплопроводность изоляции провода (изоляцией служит кабельная бумага, пропитанная лаком и погруженная в масло);

;

Средняя теплопроводность обмотки, приведенная к случаю равномерного распределения витковой и междуслойной изоляции:

где _М.СЛ. = 0,0017 Вт/(смС) – теплопроводность междуслойной изоляции по табл. 9-1 (Л-1).

Полный перепад температуры внутри обмотки:

где - радиальный размер наиболее широкой из двух катушек (содержит 4 слоя), на которые разделена обмотка (9-10) стр.421 (Л-1).

Средний перепад температуры по обмотке:

Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом:

Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла:

8.1.2. Обмотка НН

Удельные потери обмотки:

Условная теплопроводность обмотки, без учета междуслойной изоляции:

где _ИЗ. = 0,0017 Вт/(смС) – теплопроводность изоляции провода (изоляцией служит кабельная бумага, пропитанная лаком и погруженная в масло);

;

Средняя теплопроводность обмотки, приведенная к случаю равномерного распределения витковой и междуслойной изоляции:

где _М.СЛ. = 0,0017 Вт/(смС) – теплопроводность междуслойной изоляции по табл. 9-1 (Л-1).

Полный перепад температуры внутри обмотки:

где - радиальный размер обмотки.

Средний перепад температуры по обмотке:

Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом:

Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла: