Участок 15
Примем Q15= Q16= Q17=250/3=83.33 м3/ч.
1.Допустимые потери на участке
H’=g*e-Н*l16пр=9.81*1.05*150*0.1559=241 Дж/кг
2.Задаёмся’= 0.035
3.Задаёмся l’пр=1.05*l=1.05*150=157,5 м
4. Допустимый диаметр
D=0.96*(’* l’пр*Q2/ H’)0.2=0.96*(0.035*157,5*0,023152/241)0.2=0,1 м
5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу Dнар=118мм, =9мм с внутренним расчётным диаметром D = Dнар-2=118-9*2=100мм=0.1м
6.Определяем фактическую скорость воды на участке.
v=Q/0.785*D2=0,02315/0.785*0.12=2.95м/с
7. Определяем число Рейнольдса.
Re=v*d/=2.95*0.1/1.264*10-6=233386
Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости Кэ=1 мм.
Предельные числа Рейнольдса.
Re1пр=10* D/ Кэ=10*0.1/1*10-3=1000
Re2пр=500* D/ Кэ=500*0.1/1*10-3=50000
т.к. Re Re2пр, зона гидравлически шероховатого трения.
8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.
=0.11*( Кэ/D)0.25=0.11*(1/100)0.25=0.0348
9.Для тройника имеем Qп/Q0=Q16/Q13=250/340=0,735. По табл.17 лит.1 находим 1 тр=9,81.
10. lпр=l15+*D/3=150+9,81*0.1/0.0348=178,2 м.
11.Фактические потери Н=* lпр*v2/2*D=0.0348*178,2*2.952/2*0.1=236Дж/кг
12.Погрешность
<5%
13. Давление в конце участка:
Па
Участок 14
1.Допустимые потери на участке
H’=g*e-IV*l14пр=9.81*1.05*50*0.2195=113 Дж/кг
2.Задаёмся’= 0.043
3.Задаёмся l’пр=1.05*l=1.05*50=52,5 м
4. Допустимый диаметр
D=0.96*(’* l’пр*Q2/ H’)0.2=0.96*(0.043*52,5*0,0252/113)0.2=0.1м
5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу Dнар=118мм, =9мм с внутренним расчётным диаметром D = Dнар-2=118-9*2=100мм=0.1м
6.Определяем фактическую скорость воды на участке.
v=Q/0.785*D2=0,025/0.785*0.12=3,18м/с
7. Определяем число Рейнольдса.
Re=v*d/=3,18*0.1/1,246*10-6=255217
Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости Кэ=1 мм.
Предельные числа Рейнольдса.
Re1пр=10* D/ Кэ=10*0.1/1*10-3=1000
Re2пр=500* D/ Кэ=500*0.1/1*10-3=50000
т.к. Re Re2пр, зона гидравлически шероховатого трения.
8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.
=0.11*( Кэ/D)0.25=0.11*(1/100)0.25=0,0347
9.Значение коэффициента сопротивления тройника принимаем по табл.17 лит.1 для случая разделения потоков и для учёта потерь энергии в боковом отводе.
Т.о. для тройника имеем Dб/ D0=D14/ D13=0.1/0.2=0.5; Qб/Q0=QIV/Q13=90/340=0.265. По табл.17 лит.1 находим 1 тр=4.445.з=0.1. Для резкого поворота трубы =1.25
10. lпр=l2+(тр+з+)D/3=50+5.795*0.1/0.0347=66.7 м.
11.Фактические потери Н=* lпр*v2/2*D=0.0347*66.7*3.182/2*0.1=117 Дж/кг
12.Погрешность
<5%
13. Давление в конце участка:
Па
Участок 7
Гидравлический уклон на участке
1.Допустимые потери на участке
H’=g*m-II*l7пр=9.81*1.05*40*0.027=11.1 Дж/кг
2.Задаёмся’= 0.036
3.Задаёмся l’пр=1.05*l=1.05*40=42 м
4. Допустимый диаметр
D=0.96*(’* l’пр*Q2/ H’)0.2=0.96*(0.036*42*0.0672/11.1)0.2=0.221 м
5. По ГОСТ 5525-61 принимаем трубу Dнар=222мм, =11мм с внутренним расчётным диаметром D = Dнар-2=222-11*2=200мм=0.2м
6.Определяем фактическую скорость воды на участке.
v=Q/0.785*D2=0.067/0.785*0.22=2.1м/с
7. Определяем число Рейнольдса.
Re=v*d/=2.1*0.2/1.246*10-6=337078
Для чугунных бывших в употреблении труб по табл.8. лит.1 принимаем коэффициент эквивалентной шероховатости Кэ=1 мм.
Предельные числа Рейнольдса.
Re1пр=10* D/ Кэ=10*0.2/1*10-3=2000
Re2пр=500* D/ Кэ=500*0.2/1*10-3=100000
т.к. Re Re2пр, зона гидравлически шероховатого трения.
8. Коэффициент жидкостного трения вычисляем по формуле Шифринсона.
=0.11*( Кэ/D)0.25=0.11*(1/200)0.25=0.029
9. . Значение коэффициента сопротивления тройника принимаем по табл.17 лит.1 для случая разделения потоков и для учёта потерь энергии в боковом отводе, предварительно определив Q5=Q6+ Q7=250+250*962.5/999.32=491 м3/час=13.4 л/с
Т.о. для тройника имеем Dб/ D0=D7/ D5=0.2/0.35=0.571; Qб/Q0=Q5/ Q4=241/491=0.492. По табл.17 лит.1 находим 1 тр=1.64.
Для задвижки =0.1
10. lпр=l2+*D/3=40+1.74*0.2/0.029=52 м.
11.Погрешность
<5%
12.Фактические потери Н=* lпр*v2/2*D=0.029*52*2.22/2*0.2=18.2Дж/кг
13. Давление в конце участка:
Па