3. Расчет тепловых потерь и определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здание

Определение потерь теплоты помещениями здания производится в соответствии с положениями СНиП 2.04.05–91*.

В курсовой работе вычислены потери теплоты только для жилых комнат, кухонь и лестничных клеток.

Найдем расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода, Q_h^y, МДж:

Удельный (на 1 м2 отапливаемой площади пола квартир или полезной площади помещений) расход тепловой энергии на отопление здания

4. Расчет отопительных приборов

Расчет отопительных приборов производится в целях определе­ния площади их поверхности, обеспечивающей передачу в помещение необходимого для компенсации тепловых потерь количества теплоты.

Расчет отопительных приборов сводится к определению площади поверхности отопительного прибора. В данной курсовой работе устанавливаем панельные стальные однорядные приборы PСBI-3.

Вычерчиваем расчетную схему стояка Ст8 с указанием тепловой мощности Q_np, Вт, каждого прибора:

1. Тепловая нагрузка стояка:

Q_ст= 1206,7+837,9+837,9+1145,4= 4028 Вт.

2. Определим массовый расход воды в стояке:

G_ст= =104.89 кг/ч

где с_р - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг-°С); t_r и t₀ - температуры воды на входе в стояк и на выходе из него, принимаемые равными соответственно 105 и 70 °С; β1 — коэффициент учета увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов; β2 — коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений.

3.Вычислим среднюю температуру воды в каждом приборе стояка:

°С,

,

,

,

4.Найдем разность средней температуры воды в приборе t_ср, °С, и температуры воздуха в помещении t_int:

Δt_ср = t_ср − t_int,

°С,

°С,

°С,

°С.

5. Найдем величину требуемого номинального теплового потока выбранного прибора Q_н.пр, Вт, исходя из того, что она не должна сократиться более чем на 5 % по сравнению с Q_пр:

Q_{н.пр =} (0,95* Q_{пр) /} φ_к

где φ — комплексный коэффициент приведения Q_н.пр к расчетным условиям, определяемый при теплоносителе воде по формуле:

где п, р и с - величины, соответствующие определенному виду отопительных приборов; Ь — коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, при атмосферном давлении 105 Па — b = 1,0; ψ — коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе.

ψ = 1-0,006*35=0,79

,

Вт,

,

Вт,

,

Вт,

,

Вт.

5. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления

Гидравлический расчет выполнен по аксонометрической схеме системы отопления. На схеме системы отопления показано основное циркуляционное кольцо, на котором вычерчен расчетный стояк вместе с отопительными приборами.

Основное циркуляционное кольцо разделено на расчетные участки. Участок — это часть теплопровода с неизменным расходом теплоносителя, проходящего по нему. Расчетные участки нумеруются по направлению движения теплоносителя, начиная от элеваторного узла теплового центра.

1. Выявлена тепловая нагрузка на всех расчетных участках основного циркуляционного кольца 0уч, Вт. Тепловая нагрузка магистральных участков определена как сумма тепловых нагрузок стояков, к которым по этому участку подводится теплоноситель.

2. Массовый расход воды на участках, G_уч, кг/ч вычислим по формуле:

Результаты занесены в таблицу гидравлического расчета.

3. Вычисляется средняя величина удельной потери давления на трение (удельное сопротивление) R_cp, Па/м:

Па/м,

где т - коэффициент, принимаемый для однотрубной системы отопления 0,65; Σl - сумма длин участков циркуляционного кольца,м; Δp_p -расчетное давление в системе отопления, Па.

4. C помощью номограммы при известных значениях R_cp и G_yч найдены значения диаметра трубопровода d_yч, фактические значения удельного сопротивления R_уч, скорость движения воды w_yч и динамическое давление воды p_дин.уч.

5. По схеме системы отопления найдены местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца. Вид местных сопротивлений и величины ζ по каждому участку занесены в таблицу гидравлического расчета.

6. Рассчитаны потери давления на трение по длине участка (R* l)_уч, Па, и в местных сопротивлениях Z_yч = (р_дин* Σζ )_уч, Па, найдены полные потери давления на каждом участке (R* I + Z)_уч и суммарные потери по всей длине основного циркуляционного кольца

Σ(R* I + Z)_уч.=18491.2

7. Проверена правильность гидравлического расчета из условия:

0,9*Δр_р=7200 Па ≥ Σ(R * l + Z )_уч = 7022 Па,

невязка составляет при тупиковой разводке системы водяного отопления:

.