5.1.6 Допускаемое среднее давление в шарнирах цепи , мПа [1]:

Принимаем ориентировочно для среднего шага цепи t=19,05 мм =18,6МПа методом интерполяции при п₁ = 487,5 . Для Z₁=25

=18,6·K_z=18,6·[1+0,01(Z₁-17)]=18,6·[1+0,01(25-17)]= 20,088 МПа.

5.1.7 Шаг цепи определяется по формуле [1]:

t≥2,8·

где -вращающий момент на ведущей звездочки, =0,114· Н·мм

-допускаемое давление в шарнирах цепи, МПа;

-коэффициент рядности цепи , учитывающий неодинаковую нагрузку рядов многорядной цепи. =1

t≥2,8· =20,17 мм.

5.1.8 По ГОСТу 13568-75 принимаем цепь 2ПР-19,05-72000 с шагом t=19,5мм, диаметр ролика d₁=11,91мм, расстояние между пластинами внутреннего звена В_ВН=12,7мм, диаметр валика d=5,88 мм, ширина пластины h=18,2мм, наружная ширина цепи по валикам b=54 мм, разрушающая нагрузка F_р=72000Н, масса 1 м цепи m=3.5кг.

5.1.9 Диаметр делительной окружности звездочки d₁, мм.

d₁= = =155,25мм.

5.1.10 Окружное усилие F_t, Н.

F_t= = =1468,6 H.

5.1.11 Проекция опорной поверхности шарнира скольжения на плоскость проходящую через ось А, мм².

А=0,28· t²=0,28· =106,47 мм²

5.1.12 Среднее давление в шарнирах цепи Р, МПа.

Р=

Р = =22,72МПа.

5.1.13 Допускаемое давление в шарнирах , МПа.

=18,6 МПа при t=19,5мм, п₁ = 487,5 ,Z₁=17

Для Z₁=25 =18,6·[1+0,01(25-17)]= 20,088 МПа

Р=18,6≤ 20,088 МПа

Условие по износостойкости выполняется.

5.1.14 Предварительное межосевое расстояние а', мм.

а'=(30-50) t=40·19,5=780 мм.

5.1.15 Длина цепи L, мм.

L=2а'+0,5· (Z₂+Z₁)· t + · =2·780+0,5(25+43)19,5+ · =

=2227 мм

5.1.16 Число звеньев цепи L_t.

L_t= = =114,2

где L-длина цепи, мм.

Принимаем четное число звеньев цепи с целью неприменения переходного соединительного звена L_t=114.

5.1.17 Межосевое расстояние а, мм по выбраному числу звеньев цепи:

а=0,25·t[L_t-0,5(Z₁+Z₂)+ 0,25·19,5[114-0,5·(25+43)+ =779,89 мм.

Для обеспечения провисания цепи межосевое расстояние уменьшается на:

∆=(0,002-0,004)a=1,56-3,12мм.

а=779,89-2,89=777мм.

5.1.18 Средняя скорость цепи 𝓋, м/с:

𝓋= = =3,96 м/с.

𝓋≤[𝓋]≤10 м/с. Условие выполняется.

5.1.19 Нагрузка от центробежных сил F_ц, Н:

F_ц=m· =3,5· =54,88 Н.

5.1.20 Нагрузка от провисания ведомой ветви F_f, Н:

F_f=9,81· К_f· m·а=9,81·1,5·3,5·777=400,17Н

К_f =1,5 при β= [ 1 ]

5.1.21 Расчетный коэффициент запаса прочности S:

S= ≥[S]

где -разрушающая нагрузка цепи, Н

[S]-допускаемый коэффициент запаса прочности (табл. 5.3)

Допускаемый коэффициент запаса прочности [S]=9,3 при = 487,5 и t=19,5мм.

S= =30,45

S=30,45≥ [S]≥9,3 Условие выполняется.

5.1.22 Проверка цепи на долговечность.

W= ≤[W]

Допускаемое число ударов цепи в секунду [W]=25 для роликовой цепи при t=19,05 мм (табл. 5,4)

W= =7,11

W=7,11 ≤[W]≤25 Условие выполняется.

5.1.23 Проверка цепи по допускаемой частоте вращения.

≤[n]

[n]=14· · =14· · =1605,4

=487,5≤[n]≤1605,4 Условие выполнения.

5.1.24 Нагрузка на вал от цепной передачи fв, н:

F_В= F_t+ 2F_f=1468,6+2·400,17=2268,94 Н.

В результате проведенных расчетов для заданного привода подобрана цепь 2ПР-19,5-96 ГОСТ 13568-75, отвечающая требованиям износостойкости, прочности и долговечности.