1.2 Выбор комплектных компенсирующих устройств

Q_c=79,13 кВ*Ар, выбираем комплексную конденсаторную установку (ККУ) с

Q_ККУ=75 кВ*Ар (ККУ-0,38-75)

Реактивная мощность нагрузки после компенсации:

Q = Q_c – Q_ККУ = 79,13 - 75 = 4,13 кВ*Ар,

где реактивная мощность комплектной конденсаторной установки Q_ККУ =75 кВ*Ар для ККУ-0,38-75 напряжением 0,38 кВ.

Средняя полная мощность нагрузки трансформатора:

1.3 Предварительный выбор мощности трансформатора

Так как для электроприемников третьей категории надежности электро­снабжения необходима однотрансформаторная КТП, то мощность предвари­тельно выбираемого трансформатора определим по формуле:

Выбираем трансформатор мощностью 160 кВА. (КТП-160/10/0,4-3У3)

1.4 Проверка предварительно выбираемого трансформатора по условию допустимого остаточного напряжения при пуске двигателя наибольшей мощности

Допустимое остаточное напряжение при пуске двигателя наибольшей мощ­ности должно быть U_OCT 0,85.

Остаточное напряжение при пуске двигателя наибольшей мощности

Индуктивное сопротивление двигателя наибольшей мощности при пуске

Индуктивное сопротивление трансформатора

Вывод: Так как условие U_OCT 0,85 выполняется, окончательно выбираем трансформатор КТП-160/10/0,4-ЗУЗ с мощностью 160 кВА на­пряжением ВН 10 кВ и НН 0,4 кВ.

2. Выбор комплексного оборудования

Для определения вводного автомата или рубильника силового распредели­тельного шкафа ШР2 и ШРЗ вычислим электрическую нагрузку, подключае­мую к каждому шкафу.

Таблица 2

Расчет электрической нагрузки ШР2

№ на схеме	Наименова- ние оборудо- вания	Номиналь-ная мощность Рн, кВт	n	Ки	q		РС, кВт	Qc, кВАр	Диспер- сия мощ-ности D	Третий цен- тральный момент
2	Лебедка	22	1	0,1	1	1,73	2,20	3,81	33,88	447,22
3,4	Бытовка	15	2	0,95	0,95	0	27,08	0,00	0,00	0,00
6	Сварочный агрегат	70	1	0,25	0,8	1	14,00	14,00	588,00	16464,00
9. 10	Растворный узел	30	2	0,15	0,6	1,52	5,40	8,21	115,02	2139,37
12	насос	11	1	0,55	0,9	0,75	5,45	4,08	18,27	-38,18
14	вентилятор	15	1	0,55	0,9	0,75	7,43	5,57	33,97	-96,81
Итого:							61,55	35,67	789,14	18915,60

Дисперсия мощности:

D = n∙ ∙K_И∙q∙(0,8-K_И∙q)

Третий центральный момент мощности:

По итоговым величинам вычислим коэффициент вариации, коэффициент асимметрии и расчетную активную мощность.

Коэффициент вариации:

Коэффициент асимметрии :

Расчетная активная мощность ЭП ШР2:

Расчетная полная мощность ЭП ШР2:

Расчетный ток нагрузки ШР2:

Ток уставки теплового расцепителя вводного автомата:

Вывод: Выбираем вводный автомат ВА51-39 на ток 250 А.

Таблица 3

Расчет электрической нагрузки ШР3

№ на схеме	Наименование оборудования	Номина-льная мощность Рн, кВт	n	Ки	q		РС, кВт	Qc, кВАр	Диспер- сия мощности D	Третий централь-ный момент
5	Бытовка	15	1	0,95	0,95	0	13,54	0	0,00	0,00
7	Сварочный агрегат	70	1	0,25	0,8	1	14,00	14	588,00	16464,00
8	Растворный узел	30	1	0,15	0,6	1,52	2,70	4,10	57,51	1069,69
11	Компрессор	22	1	0,55	0,9	0,75	10,89	8,17	73,07	-305,44
13	Насос	11	1	0,55	0,9	0,75	5,45	4,08	18,27	-38,18
15	Электроинструмент	3	1	0,15	0,6	1,52	0,27	0,41	0,58	1,07
16	Наружное освещение	30	1	1	1	0	30	0	0,00	0.00
Итого:							76,84	30,77	737,42	17191,14

Коэффициент вариации:

Коэффициент асимметрии :

Расчетная активная мощность ЭП ШР3:

Расчетная полная мощность ЭП ШР3:

Расчетный ток нагрузки ШР3:

Вывод: выбираем вводный рубильник ШР11-73711 Р18-373 на ток 400 А.

Для определения серии ШР2 необходимо иметь информацию о номинальных токах и токах уставки тепловых расцепителей выключателей.

Номинальный ток двигателя строительного крана:

Расчетный ток сварочного преобразователя:

Расчетный ток для наружного освещения:

Расчетный ток для бытовок:

Расчетные токи электродвигателей определяем по формуле:

I_Н 2∙Р_Н

а токи ус­тавок тепловых расцепителей линейных автоматов по формуле:

и результаты расчета сводим в табл.4.

Таблица 4

Технические данные линейных автоматов ШР2

№ на схе­ме	Наимено­вание обо­рудования	Номинальная мощность Рн,кВт	Номинальный ток IН, А	Ток уставки IУ, А	Автомат
2	Лебедка	22	44	51,76	ВА51-31 на 63 А
3,4	Бытовка	15	22,82	26,85	ВА51-31 на 31 А
6	Сварочный агрегат	70	76,06	89,48	ВА51-31 на 100 А
9. 10	Растворный узел	30	60	70,59	ВА51-31 на 80 А
12	насос	11	22	25,88	ВА51-31 на 31 А
14	вентилятор	15	30	35,29	ВА51-31 на 40 А

По условию технического решения подбираем силовой шкаф для ШР2 типа ПР8503-1002-ЗУЗ с вводным автоматом ВА51-39 на номи­нальный ток 250 А, который имеет 8 отходящих линий с автоматами: 1 автомат ВА51-31 на 63 А для подключения 1 лебедки; 3 автомата ВА51-31 на ток 31 А для подключения насоса и бытовок; 2 автомата на ток 100 А для сварочного агрегата (1 в запасе); 2 на ток 80 А для 2 растворных узлов; 1 автомат на ток 40 А для вентилятора.

Для определения серии ШРЗ необходимо иметь информацию о номиналь­ных и пусковых токах и токах вставки предохранителей (табл.5).

Пусковые токи электродвигателей и токи вставок определяем по формулам:

I_ПУСК = i_П ∙ I_Н

где i_П- кратность пускового тока электродвигателя, i_П=7.

Коэффициент 1,65 2,5 зависит от условий пуска электродвигателя (1,65- для тяжелого пуска с большими инерционными массами на валу и 2,5- для легкого пуска, почти на холостом ходу).

А для бытовок, наружного освещения и сварочного агрегата по формуле:

I_ВС I_Н

и результаты расчета заносим в табл.5

Таблица 5

Токовая нагрузка силового распределительного шкафа ШРЗ

№ на схе­ме	Наимено­вание обо­рудования	Номинальная мощность РН, кВт	Номиналь­ный ток Iн, А	Пусковой ток Iпуск, А	Ток плавкой вставки IВС, A
5	Бытовка	15	22,82	22,82	22,82
7	Сварочный агрегат	70	76,06	76,06	76,06
8	Растворный узел	30	60	420	210
11	Компрессор	22	44	308	154
13	Насос	11	22	154	77
15	Электроинструмент	3	6	42	21
16	Наружное освещение	30	45,63	45,63	45,63

По условию технического решения подбираем силовой шкаф для ШРЗ типа ШР11-73711 с вводным рубильником Р18-373 на но­минальный ток 400 А, который имеет две отходящие линии с двумя предохранителя­ми ПН2 на ток 250 А для подключения растворного узла и компрессора, шесть отхо­дящих линий с предохранителями ПН2 на ток 100 А.