3.Техническое обоснование принятой системы отопления.
В данном проекте предусмотрена горизонтальная двухтрубная система с нижней разводкой и механической циркуляцией.отопления с установкой счетчиков воды для поквартирного учета расхода теплоносителя на отопление. Регулирование теплоотдачи производится с помощью клапанов с предварительной настройкой RTD-N.
Для отключения ветвей при проведении ремонтных работ и регулирования теплоотдачи, на них предусматривается установка автоматических балансировочных клапанов серии ASV, на стояках - ручных клапанов серии MSV, на магистралях – вентилей и спускников. Удаление воздуха из системы отопления производится с помощью воздушных кранов, устанавливаемых в верхних пробках нагревательных приборов.
Подающий и обратный трубопроводы стояков прокладываются закрыто. Горизонтальные трубопроводы ветвей прокладываются в плинтусе. Магистральные трубопроводы прокладываются в подвале с уклоном в сторону узла управления, теплоизолируются.
Теплоноситель – вода с параметрами 80/60 °C.
В качестве нагревательных приборов приняты:
- в жилых комнатах – алюминиевые радиаторы Global VIP 600;
- в ванных комнатах – радиатор Novella PN 03 DEC;
- в лестничной клетке и лифтовом помещении – двухрядный конвектор без кожуха «Прогресс» 15К2-1,7
Присоединение нагревательных приборов в лестничной клетке к системе отопления производится по предвключенной схеме перед теплообменником. Присоединение системы отопления к наружной тепловой сети производится по независимой схеме с теплообменником и циркуляционными насосами.
4. Гидравлический расчёт системы отопления.
Целью гидравлического расчета является подбор диаметров трубопроводов таким образом, чтобы в зависимости от располагаемого давления добиться намеченного распределения потоков теплоносителя.
4.1. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
Расчет ведется для самого нагруженного и самого удаленного от узла управления стояка и наиболее низко расположенной поквартирной ветви. Вычерчивается расчетная схема главного циркуляционного кольца с разбивкой его на участки и указанием нагрузки и длины участка (см. рис. 6.1). Участком называется отрезок трубопровода с одинаковыми диаметром и скоростью.
4.1.1. Расчет ветви первого этажа
Расчёт выполняется по удельным линейным потерям давления и ведется в табличной форме.
Таблица 4.1. Гидравлический расчет ветви
№ уч-ка |
Q, Вт |
G, кг/ч |
l, м |
d, мм |
V, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
|
Z, Па |
Rl+Z, Па |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1-2 |
1309 |
56 |
8,85 |
16x2 |
0,136 |
36 |
319 |
7,1 |
65 |
383 |
2-3 |
1573 |
68 |
4,445 |
16x2 |
0,159 |
49 |
240 |
4,3 |
53 |
294 |
3-4 |
2337 |
100 |
2,3 |
16x2 |
0,246 |
94 |
263 |
1 |
30 |
293 |
4-5 |
3023 |
130 |
4,12 |
16x2 |
0,319 |
148 |
610 |
3,2 |
160 |
770 |
5-6 |
3932 |
169 |
1,22 |
18x2 |
0,305 |
113 |
138 |
3,7 |
169 |
307 |
11-12 |
3932 |
169 |
1,72 |
18x2 |
0,305 |
113 |
217 |
3,7 |
169 |
386 |
12-13 |
3023 |
130 |
4,12 |
16x2 |
0,319 |
148 |
610 |
3,2 |
160 |
770 |
13-14 |
2337 |
100 |
2,3 |
16x2 |
0,246 |
94 |
263 |
1 |
30 |
293 |
14-15 |
1573 |
68 |
4,445 |
16x2 |
0,159 |
49 |
240 |
4,3 |
53 |
294 |
15-16 |
1309 |
56 |
8,85 |
16x2 |
0,136 |
36 |
319 |
7,1 |
65 |
383 |
Расход теплоносителя на участке определяется по формуле:
(4.1)
где: Q-тепловая нагрузка участка, Вт;
Т1, Т2 –параметры теплоносителя в системе, ˚С, 80/60˚С.
Средние
удельные потери давления на трение
.
В зависимости от средних удельных потерь на трение Rср (в курсовом проекте принимаем Rср=150 Па/м) и расхода G на соответствующем участке по табл. II.1 прил. II [2] определяются действительные значения R, d и V, где:
d - диаметр участка трубопровода, мм;
V - скорость движения теплоносителя на участке, м/с;
R - удельные потери давления на трение, Па/м;
R*l - потери давления на трение, Па;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений (с. 180, табл. 6, прил. 2 [6]).
Местное сопротивление, которое находится на границе участков, относится к участку с меньшим расходом теплоносителя.
Наименование и коэффициенты местных сопротивлений на каждом участке приборной ветки заносятся в таблицу 4.2.
Таблица 4.2. Коэффициенты местных сопротивлений
№ участка |
Диаметр участка, мм |
Наименование местного сопротивления |
Количество, шт |
ξ |
∑ξ |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1-2 |
16 |
Радиатор чугунный Отвод 90 градусов Тройник проходной |
0,5 5 1 |
1,2 1,1 1 |
7,1 |
2-3 |
16 |
Отвод 90 градусов Тройник проходной |
3 1 |
1,1 1 |
4,3 |
3-4 |
16 |
Тройник проходной |
1 |
1 |
1 |
4-5 |
16 |
Отвод 90 градусов Тройник проходной |
2 1 |
1,1 1 |
3,2 |
5-6 |
18 |
Отвод 90 градусов Тройник поворотный |
3 1 |
1,1 1,5 |
3,7 |
11-12 |
18 |
Отвод 90 градусов Тройник поворотный |
3 1 |
1,1 1,5 |
3,7 |
12-13 |
16 |
Отвод 90 градусов Тройник проходной |
2 1 |
1,1 1 |
3,2 |
13-14 |
16 |
Тройник проходной |
1 |
1 |
1 |
14-15 |
16 |
Отвод 90 градусов Тройник проходной |
3 1 |
1,1 1 |
4,3 |
15-16 |
16 |
Радиатор чугунный Отвод 90 градусов Тройник проходной |
0,5 5 1 |
1,2 1,1 1 |
7,1 |
Z – потери давления в местных сопротивлениях, Па, табл. II.3 [2],
Rl+Z – потери давления на расчетном участке, Па.
(Rl+Z)i-(i+n) – потери давления в расчётной ветви, Па.