Водоводы и сети

15.29. При проектировании трубопроводов на подрабатываемых территориях следует при­менять все виды труб с учетом назначения тру-

бопроводов, требуемой прочности труб и ком­пенсационной способности стыков.

15.30. Стыковые соединения раструбных и муфтовых труб должны быть податливыми с применением уплотнительных упругих колец или мастик.

Прочность сварных соединений стальных и пластмассовых труб должна быть не ниже прочности трубы.

15.31. На водоводах места установки ван-тузов и выпусков необходимо назначать с уче­том ожидаемых деформаций оснований.

15.32. При проектировании водоводов в две или более линии их следует прокладывать на площадях с разными сроками подработки.

15.33. Допускается применять совмещен­ную прокладку трубопроводов в тоннелях или каналах с учетом воздействия деформаций зем­ной поверхности.

15.34. Конструктивные мероприятия по за­щите трубопроводов следует назначать исходя из расчета деформаций земной поверхности от разработки полезных ископаемых за 20-летний период эксплуатации трубопроводов.

Для трубопроводов систем водоснабжения II и III категорий выполнение конструктив­ных мероприятий допускается назначать, ис­ходя из деформаций земной поверхности от разработки полезных ископаемых за период менее 20 лет. При этом в проекте должна пре­дусматриваться возможность осуществления дополнительных мер защиты в процессе эк­сплуатации.

15.35. Объем конструктивных мер защиты подземных трубопроводов должен обосновывать­ся расчетом, при этом следует рассматривать:

применение изоляции, снижающей сило­вое воздействие деформирующегося грунта на трубопровод;

применение малозащемляющих материалов для обсыпки труб;

увеличение толщины стенки трубы;

применение труб из более прочных мате­риалов;

установку компенсаторов.

15.36. Проверку прочности подземных тру­бопроводов необходимо производить с учетом совместного действия кольцевых и продольных напряжений. Кольцевые напряжения следует учитывать от воздействия внутреннего давле­ния или вакуума, внешней нагрузки от засып­ки и транспортных средств и деформации кон­тура поперечного сечения в зоне уступа.

Продольные напряжения следует учитывать от воздействия внутреннего давления, измене­ния температуры и деформирующегося грунта.

15.37. Для трубопроводов из напорных ас-бестоцементных, чугунных и железобетонных

труб, соединяемых на раструбах и муфтах, предельное состояние определяется максималь­ным раскрытием стыков, при котором сохра­няется герметичность.

Предельное раскрытие стыкового соедине­ния напорного трубопровода следует прини­мать, cм:

0,2—для чугунных труб;

0,3—для железобетонных раструбных труб;

1,5—для асбестоцементных труб.

Строительные конструкции

15.38. Емкостные сооружения следует про­ектировать по жестким, податливым или ком­бинированным конструктивным схемам, оп­ределяющим работу сооружения на воздейст­вие деформаций основания, при этом следует предусматривать:

по жесткой конструктивной схеме — ис­ключение возможности взаимного перемеще­ния элементов днища, стен, покрытия и пере­городок при всех видах неравномерных дефор­маций;

по податливой конструктивной схеме — возможность приспособления элементов ко всем видам неравномерных деформаций;

по комбинированной конструктивной схе­ме — податливость для одних и жесткость для других элементов.

15.39. Податливость элементов емкостных сооружений должна достигаться устройством деформационных водонепроницаемых швов, преимущественно на стыках сборных конструк­ций, в соединениях стен с днищем, покрыти­ем и перегородками, а также при необходи­мости — в днище.

15.40. При проектировании емкостных со­оружений по податливым и комбинированным конструктивным схемам на площадках с вы­соким уровнем грунтовых вод конструкции податливых швов должны обеспечивать вос­приятие двухстороннего гидростатического давления.

15.41. Для емкостных сооружений, запро­ектированных по податливым и комбиниро­ванным схемам, в слабофильтрующих глинис­тых грунтах необходимо предусматривать ус­тройство дренажной системы.

15.42. Резервуары необходимо проектиро­вать:

по жестким конструктивным схемам — объ­емом 50 и 100 м³ на I—IV группах и объемом 250 и 500 м³ на III—IV группах подрабатывае­мых территорий;

по податливым конструктивным схемам — объемом 1000 м³ на I группе, объемом 2000 и 3000 м³ на I—II группах и объемом 6000 м³ на

СНнП 2.04.02-84* Стр. 87

I—III группах подрабатываемых территорий;

по комбинированным конструктивным схе­мам объемом 250 и 500 м³ на I—II группах, объ­емом 1000 м³ на II—IV группах, объемом 2000 и 3000 м³ на III—IV группах и объемом 6000 м³ на IV группе подрабатываемых территорий.

Резервуары на Iк—IVк группах подрабаты­ваемых территорий следует проектировать по жестким, конструктивным схемам.

15.43. Емкостные сооружения станций во-доподготовки следует проектировать:

осветлители, вертикальные отстойники, смесители, камеры реакции, фильтры — по жесткой схеме;

горизонтальные отстойники — по подат­ливой или комбинированной схеме;

радиальные отстойники — по жесткой или комбинированной схеме, обеспечивающей пос­тоянный зазор между днищем и механизмом для удаления осадка.

15.44. Открытые емкостные сооружения следует проектировать по податливой кон­структивной схеме в виде емкостей в грунте с облицовкой откосов и днища. Заложение от­косов необходимо принимать равным 1:3.

15.45. При проектировании открытых ем­костных сооружений на площадках, сложен­ных связными необводненными грунтами не­нарушенной структуры при С^н > 0,25 кг/см² и 23° облицовку емкостей допускается при­нимать непосредственно по основанию поли­мерными листовыми материалами. В других случаях облицовку следует предусматривать же­лезобетонными плитами с устройством дефор­мационных швов.

15.46. Днище железобетонных емкостных сооружений следует проектировать монолитным для территорий Iк—IVк групп — однослойным, для территорий I—IV групп — двухслойным.

Однослойное днище в виде железобетон­ной плиты должно рассчитываться на воспри­ятие основного и особых сочетаний нагрузок.

Двухслойное днище должно включать же­лезобетонную плиту, рассчитанную на основ­ное сочетание нагрузок и деформацию искрив­ления, и армированную подготовку, рассчи­танную на горизонтальные деформации рас­тяжения с учетом нелинейной работы основа­ния и трещинообразования железобетона. При этом предельно допустимая ширина раскры­тия трещин в армированной подготовке долж­на приниматься а_т.кр = 0,3 мм, а_т.дл = 0,2 мм.

Между плитой и подготовкой необходимо предусматривать слой мастичной гидроизоля­ции.

15.47. При необходимости уменьшения ло­бового давления на стены закрытого емкост­ного сооружения, возникающего при воздей-

Стр. 88 СНнП 2.04.02-84*

ствии горизонтальных деформаций сжатия зем­ной поверхности, следует предусматривать обваловку сооружения песчаным грунтом.

15.48. При необходимости уменьшения го­ризонтальных нагрузок по подошве емкостного сооружения, возникающих при воздействии горизонтальных деформаций растяжения, а также для снижения влияния вертикальных деформаций скального основания, возникаю­щих при уступах и искривлении земной по­верхности, следует предусматривать под дни­щем песчаную или грунтовую подушку.

Толщина подушки должна назначаться по расчету с учетом величин неравномерных де­формаций, конструктивной схемы сооружения и его размеров в плане.