5. Параметры рабочего режима

1. Определим среднюю ширину катушки [c.197, формула 6-140]:

м,

Длинна вылета лобовой части катушки [c.197, формула 6-136]:

,

где k_выл - коэффициент, зависит от числа полюсов [c.197, таблица 6-19], для не изолированных лентой лобовых частей примем при 2р = 4, k_выл = 0.4 ;

В – длина вылета прямолинейной части катушек из паза [с. 197]: В = 0.01 – для всыпной обмотки,

тогда:

м,

Длинна пазовой части равна конструктивной длине сердечников машины:

l_П = l_δ = 0.224 м

Длинна лобовой части всыпной обмотки [с.197, формула 6-135]:

,

где k_л - коэффициент, зависит от числа полюсов [с.197, табл. 6-19], для изолированных лентой лобовых частей k_л = 1.3

м,

Средняя длинна витка [с.197, формула 6-134]:

м

Общая длинна проводников фазы обмотки [с.196, формула 6-133]:

м ­

2. Активное сопротивление обмотки статора [с.196, формула 6-131]:

Ом,

где ρ₁₁₅ =10^-6 / 41 Ом ·м - удельное сопротивление меди при температуре плюс 115 ⁰С;

коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока, k_R = 1 [с. 196]

Относительное значение активного сопротивления обмотки статора:

3. Сопротивление стержня обмотки ротора [с.202, формула 6-165]:

Ом,

где ρ₁₁₅ =10^-6 / 20.5 Ом ·м - удельное сопротивление литой алюминиевой обмотки ротора

при температуре плюс 115 ⁰С

Сопротивление участка замыкающего кольца, заключённого между двумя соседними стержнями [с.202, формула 6-166]:

4. Активное сопротивление фазы обмотки ротора [с.202, формула 6-164]:

Ом,

Для дальнейших расчётов полученное сопротивление фазы обмотки ротора к числу витков обмотки статора [с.202, формула 6-169]:

Ом,

Относительное значение [c.205]:

5. Коэффициенты магнитной проводимости.

При диаметральном шаге двухслойной обмотки k_β и k’_β выбираем [c.199]:

k_β = k’_β = 1

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния [с.200, табл. 6-22]: , - для двухслойной обмотки,

где h_К = 0.5(b₁ - b_ш) =0.5(0.007 – 0.004 ) = 2ּ10^-3 м;

h₂ = h_пк = 0.022 м

Проводники закрыты пазовой крышкой;

,

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния [c.199, формула 6-154]:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния

[c.203, формула 6-174]:

где ξ – коэффициент [c.202, формула 6-170]:

пазы без скоса β_ск = 0, k’_ск = 1.2, [c.201, рис. 6-39],зависит от t_z1/t_z2

тогда:

Рис. 4 Расположение обмотки и изоляции в пазу статора

6. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора [c.202]:

,

Ом

Относительное значение индуктивного сопротивления фазы обмотки статора [c.205]:

7. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

[c.204, табл. 6-23]:

,

где h₀ = h₁ + 0.4 ·b₂ = 16ּ10^-3 + 0.4 ·5 ·10^-3 = 0.018 м

h’_ш = h_ш2 = 0.3ּ10^-3 м

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния [c.204, формула 6-176]:

,

,

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния

[c.230, формула 6-174]:

,

где ξ – коэффициент [c.203, формула 6-175]:

,

так как при закрытых пазах Δ_Z = 0.

,

8. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора [c.203, формула 6-173]:

.

Приводим X₂ к числу витков статора [c.204, формула 6-178]:

Ом

Относительное значение [c.205]:

Для удобства сопоставления параметров отдельных машин и упрощения расчёта характеристик параметры асинхронных машин выражают в относительных единицах, принимая за базисные значения номинальное фазное напряжение и номинальный фазный ток.