16. Расчёт масл. Теплооб-ка

Количество тепла отводимое маслом:

Q_д – кол-во тепла, вводимого в дизель с топливом, кДж/с

Q_н = 42500кДж/кг_{топлива}

F_то=Q_м/(K_то(t^м_ср–t^в_ср)

Подачу масла насоса B_м = 100м³/ч.

Скорость масла в теплооб-ке υ_м = 1,4м/с

Скорость воды в теплооб-ке υ_в =1,5м/с

Подача водян. насоса B_в = 3600·V_в·ω^в₂·Z_ввм , м³/ч

где V_в- скор. воды в секциях второг. конур.=1м/с

ω^в₂- проход. сечен. одной секции для вод.

Z_ввм-кол-во водян. секц. 2-го контура.

Тем-ра масла на выходе из теплооб-ка

G_м – подача масла в кг/с;

t₁^ввм = 70°С (задаётся)– т-ра воды после охл.над.возд.

По этой схеме при расчёте кол-ва водяных секций 2-го контура опр-ся т-ра t₂^ввм Т-ра воды после тепло-ка опр.по вырожению:

,

, кг/с

- скорость в водяных секциях, м/с

С_в = 4,19 – теплоёмкость воды , кДж/кг*град

С_м = 2,05 – теплоёмкость масла , кДж/кг*град

Средняя т-ра теплоносителя для воды

- ср. т-ра воды в теплоо-ке

- ср. т-ра масла в теплоо-ке

полная длин. трубок тепло-ка L=F_то/(Пd), d=0,01м

17. Аэродин. Расчёт охл. Устройств дизеля

На т-зах применяются вент-оры серии (У и УК-2Н) шести- и восмилопастные. Для выбора вент-ора необходимо знать расход воздуха через вент-ор В(м³/с) и общее сопротивление Н(Н/м).

коэф. подачи. K_в – измеритель подачи,м/с

Расход воздуха: , кг/с ; , м/с

η_в = 0,8 – 0,85 ; Дж/(кг*К)

-плотность воздуха перед вентилятором

-ср. темп. перед вент.

Подача вент. В=( )/

Напор, созд. вент-ом, Па

h_ж – сопр. жалюзей; h_с – сопр. Секций h_хк – сопр. от суж/расш. шахты холодильника

h_д – динам. потери

При однорядном расположении секций h_ж = 0,2h_с; h_ж = 0,8h_с; h_ж = 0,9h_с

При двухрядном расположении секций h_ж = 0,1h_с; h_ж = 0,4h_с; h_ж = 0,45h_с

; ; ; D_к= ; ;

мощность на привод вентилятора N_в=(B·H)/1000·η_в

18. Подбор вентилятора.

При проектировании т-зов вентиляторы охл. ус-ва выбираются из числа выпускаемых пром-тью. Исх. данными является производительность и напор, со-от-щие расчётному режиму хол-ка. До опр-ния необх производительности вентилятора предварительно опр-ют кол-во отдельных шахт в хол-ке, разбивают секции радиатора м/ду шахтами, опр-ют размеры фронта радиатора, облуживаемого каждой шахтой, выбирают число внтиляторов, облуживающих каж-дую шахту и параметр рабочего колеса из условия наилучшего омывания секций радиатора воздухом и возможности размещения вентилятора. Необх. Про-изводительность вентилятора подсчитывается на осн. рез-тов теплового расчета радиатора по ф-ле:

, м³/с

где n_cⁱ – число секций, входящих в шахту хол-ка;

i – число групп секций ; ρ^’_возд – плотность возд. перед входом в вентилятор, кг/м³;

U_вз – расчетная массовая скорость в узком сечении секции, кг/м²с.

19. Определение подачи водяного насоса.

Объемная подача воды V_в определяется из уравнения теплового баланса для водяной системы.

Q = V_в•C_в •ρ_в•(t_2в – t_1в) ,кДж/ч

V_в – объемная подача, м³/ч

C_в – теплоемкость воды , кДж/кгК,

ρ_в – плотность воды, 1000 кг/м³ ,

t_1в – температура воды на входе,

t_2в – на выходе. t_2в – t_1в = ∆t≈ 5-7˚C

Q_в=a_в•g_e•N_e•Q_н , где а_в-доля теплоты отводимая водой от дизеля(а=0,15-0,20 для дизелей средней быстроходности, а=0,10-0,15 для быстроходных.)

g_e- удельный эффективный расход топлива.кг/Квтч,

N_e- эфф.мощность дизеля, кВт, Q_н-теплота сгорания топлива=42500кДж/кг.

V_в= Q_в/( C_в •ρ_в•(t_2в – t_1в)),

Мощность затрачиваемая на привод водяного насоса опред. По выражению N_вп= V_вр•∆р_в/1000•η,

кВт. V_вр=(1,2-1,3) V_е/3600, м^3/с. ,∆р_в=0,1-0,2 Мпа,

η=0,8-0,85.