5. Исходные данные

для расчета кирпичного столба с сетчатым армированием

Расчетная продольная сила, кН 863

Расчетная продольная сила от длительных нагрузок, кН 698

Эксцентриситет прод. силы отн. центра тяжести, см 6,8

Расчетная высота столба, м 4,8

Кирпич глиняный полнотелый полусухого прессования.

5.1. Кирпичный столб с сетчатым армированием

Определяем требуемые размеры поперечного сечения столба, принимая величину средних напряжений в кладке  МПа, тогда получим  мм². Назначаем размеры сечений кирпичного столба с учетом кратности размерам кирпича  мм и  мм с  м²

Так как заданная величина эксцентриситета  мм  мм, то, согласно п. 4.31 [7], столб можно проектировать с сетчатым армированием.

Вычисляем максимальное (у наиболее сжатой грани) напряжение вкладки с принятыми размерами сечения, пользуясь формулами (13) и (14) [7]:

 МПа,

где  мм², а значения коэффициентов , , принято предварительно ориентировочно.

Тогда расчетное сопротивление неармированной кладки должно быть не менее  МПа.

По табл. 2 [7] принимаем для кладки столба марку кирпича 100 и марку раствора 100 (R= 1,8 МПа). Так как площадь сечения столба  м²  м², то, согласно п. 3.11 [7], расчетное сопротивление кладки не корректируем.

Определим требуемый процент армирования кладки, принимая значения  МПа.

 ,

где  МПа, для арматуры диаметром 6 мм класса А240 (  мм²) с учетом коэффициента условий работы , по СНиП II-22-81, табл. 6.

Назначаем шаг сеток  мм, тогда размер ячейки сетки с перекрестным расположением стержней должен быть не более

 мм.

Принимаем размер  мм, при этом получим

, что не превышает предельного значения .

Определяем фактическую несущую способность запроектированного сечения кирпичного столба с сетчатым армированием.

Согласно п. 4.3 [7] для определения коэффициентов продольного изгиба расчетная высота столба при неподвижных опорах будет равна  мм, соответственно гибкость в плоскости изгибающего момента .

Высота сжатой части сечения  мм и соответствующая ей гибкость .

При по табл. 20 [7] находим , тогда коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, будет равен .

Вычисляем прочностные и деформативные характеристики армированной кладки:

расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии

 МПа  МПа;

упругая характеристика кладки с сетчатым армирование по формуле (4) [7]

,

где принимаем по табл. 15 [7] для глиняного полнотелого кирпича;  МПа, а  МПа.

Пользуясь табл. 18 [7], по величинам гибкостей и и значению упругой характеристики армированной кладки находим значения коэффициентов продольного изгиба для армированной кладки при внецентренном сжатии и ; соответственно получим .

Коэффициент , учитывающий повышение расчетного сопротивления кладки при внецентренном сжатии, определяем по табл. 19 [7], где

Тогда фактическая несущая способность запроектированного столба при внецентренном сжатии будет равна

 кН.

Так как сечение прямоугольного профиля, то выполняем проверку несущей способности столба на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной действию изгибающего момента, в соответствии с п. 4.30 [7].

Поскольку при центральном армировании кладки не должно быть более    , в расчете на центральное сжатие принимаем  , соответственно получим следующие значения прочностных и деформативных характеристик армированной кладки:  МПа, что не более  МПа; и при .

Тогда несущая способность при центральном сжатии составит

 кН  кН.

Следовательно, фактическая несущая способность столба будет определяться случаем внецентренного сжатия и составит

 кН  кН, поэтому прочность кирпичного столба обеспечена.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте были спроектированы железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания. В ходе выполнения проекта были выполнены:

• компоновка монолитного перекрытия;

• компоновка сборного перекрытия;

• проектирование панели сборного железобетонного балочного перекрытия;

• проектирование ригеля сборного железобетонного балочного перекрытия;

• проектирование фундамента и колонны сборного железобетонного балочного перекрытия.

Правильность выполнение каждого этапа курсового проекта была проверена с использованием средств ЭВМ в режиме автоматизированного управления курсовым проектированием. Таким образом результаты вычислений полностью соответствуют поставленному техническому заданию.

В настоящее время существует большое количество многофункциональных программных комплексов (ПК) для расчета, исследования и проектирования конструкций различного назначения. Среди них можно отметить такие ПК как «Лира», «SCAD», «Мономах», «Робот» которые с успехом применяется в расчетах объектов строительства, машиностроения, мостостроения, атомной энергетики, нефтедобывающей промышленности и во многих других сферах, где актуальны методы строительной механики.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс.  М.: Стройиздат, 1985.

2. СП 52-102-2004 Предварительно напряженные конструкции.

3. Бородочев Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие для вузов  М.: Стройиздат, 1995.

4. Кузнецов В.С. 'Железобетонные конструкции многоэтажных зданий'-Учеб. Пособие для вузов -М.:Издательство ассоциации строительных вузов, 2010.

5. ПОСОБИЕ по проектированию жб конструкций без предварительного напряжения (к СП 52-101-2003)

6. ПОСОБИЕ по проектированию предварительно напряженных жб конструкций (к СП 52-102-2004)

7. СНиП II2281. Каменные и армокаменные конструкции.

8. СНиП 2.01.0785*. Нагрузки и воздействия.

9. СНиП 2.01.0785*. Нагрузки и воздействия. Дополнение. Раздел 10. Прогибы и перемещения Госстрой СССР.  М.: ЦИТП, 1989.

Лист

Дата

Подп.

№ документа

Лист

Изм

КП.080760724. ПЗ