Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Балтийский государственный технический университет "ВОЕНМЕХ" им. Д.Ф. Устинова

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

114583.rtf

Скачиваний:

Добавлен:

01.07.2025

Размер:

3 Мб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 32 3 > Следующая >>>

Лето Зима

I1=951,4кДж/кг I1=928,57кДж/кг

х1=0,036 кг/кг х1=0,0325кг/кг

х12 =0,305 кг/кг х12=0,292кг/кг

х2=0,270кг/кг х2=0,250кг/кг

I2=853 кДж/кг I2=790кДж/кг

I0=51,262кДж/кг I0=-11,492кДж/кг.

По соотношению длин отрезков AB и BF на линии AF (или их проекции на ось х) вычисляем кратность смешения воздуха с топочными газами

где Gв.см – масса сухого воздуха, подаваемого на окончательное смешение с топочными газами.

Лето Зима

Коэффициент избытка воздуха aсм в газовоздушной смеси, поступающей в сушильную камеру, можно определить по формуле

Лето

Зима

1.5 Расчет расхода воздуха на сушку

Массовый расход абсолютно сухого воздуха в составе сушильного агента рассчитывают используя результаты построения процесса сушки на I-х диаграмме.

Лето: ;

Зима .

Массовый расход влажного газа:

Лето ;

Зима .

Расход топлива рассчитываем по следующей формуле

Лето

Зима

Общее количество теплоты, затрачиваемого в процесс сушки за 1 с.

Q0=L(I1-I0)

Лето Q0=1,863´(951,4 - 51,262)=1677,179 Кдж/с

Зима Q0=2,005(928,57+11,492)= 1884,446 Кдж/с

Количество теплоты, передаваемой высушенному материалу в рабочем объеме сушилки за 1 сек:

Лето ;

Зима .

1.6 Расчет параметров сушилки

Интенсивность теплообмена в сушилке характеризуется величиной удельной производительности рабочего объема в слое

где Кv–объемный коэффициент тепломассообмена (табл. 2.6. [1])

Кv=0,35кг/(м3чК).

Для расчета Dtср находим температурные напоры на входе сушильного агента в сушилку и на выходе из неё

Dtб=t1 - q1=750 – 0 = 7500

Dtм=t2 - q2=125 – 70= 550

= =115,65ОС

А=0,35 115,65=40,479

Находим рабочий объем Vр сушилки по уравнению:

;

1.7 Расчет параметров всевдоожиженного слоя

По среднему диаметру dт частиц, характеристикам физических свойств влажно газа (воздуха) при средней температура tср (вязкость m, плотность r) и плотность rт материала вычисляют критерий Архимеда

где где dт=0,5 мм = 0,5 10-3

r=1500 кг/м3

rт= плотность материала; 0,344 кг/м3

m - динамическая вязкость m=0,0245 10-3 Па с ст.555 [2]

=1054,667

Принимаем величину пористости e пьсевдоожиженного слоя в интервале 0,55¸0,75 (предпочтительнее значение e 0,70¸0,75) определяем критерий Рейнольдса

Принимаем e=0,72

и учитывая что

Re0=r v0 dт/m

Находим фиктивную (относительную к плоскому сечению) скорости v0 охлаждающего газа.

=8,226

v0=8,226 0,344/0,5 10-3 0,344=1,17 м/с

При сушке материала, близкого по составу к малодисперсному, определяют также критическую скорость псевдоожижения sПС при e=0,4 и число псевоожижения

Kv= so/sПС

=0,504

= = 0,071 м/с

Kv=1,17/0,071=16,313

По расходу сухого газа из сушилки и скорости so находим расчетную площадь Sпс псевдоожиженного слоя и диаметр Дпс сушилки в области псевдоожиженного слоя.

где х2 – влагосодержание сушильного агента на выходе из слоя х2=0,250 кг/кгс.в.

r2 – плотность сушильного агента на выходе из слоя

tcр=(750+125)/2=437,5 ОС

=0,497 кг/м3

5,906 м2

Диаметр Д сушилке округляем до стандартного по ГОСТ 9931-79

Таб. 4,3 [1]

Д=2800 мм, высота Н=1600 мм.

Минимально допустимое гидравлическое сопротивление решетки может быть вычислено по формуле

где

DРсл – сопротивление кипящего слоя, при e=0,75

DРсл=(1-e)(r-r2)gHпс

где Нпс – высота кипящего слоя =0,37 (ст33 [1])

DРсл=(1-0,75)(1,500-0,497)9,81 0,37=1360,68 Па

=1912,146 Па

При сушки мелкого материала jр обычно находятся в диапазоне 0,02¸0,1

Принимаем значение jр=0,08

Живое сечение распределительной решетки вычисляем по формуле

S0=jр Sp, т.к. Sp»Sпс => Sp=5,906 м2

S0=0,08 5,906 =0,472 м2

Сопротивление распределительной решетки аппарата с кипящем слоем определяется по формуле

где xр – коэффициент гидравлического сопротивления решетки

с – принимаем с=0,6 (стр.32 [1])

DРр»DPmin

sр – скорость газа в отверстии распределительной решетки

= = 52,81 м/с

Площадь живого сечения решетки Sp соответствующая этой скорости рассчитывается по следующей формуле:

х1 – влагосодержание при температуре сушки t1=750OC

0,114 м2

Диаметр отверстий d0=0,0125 Нпс=0,0125 0,35=4,375 мм – принимаем по ГОСТ 6636-69 d0=4,5 мм =4,5 10-3

Высота действия зоны струны

Нст=20 d0=20 4,5=90 мм

Высота псевдоожиенного слоя

Нпс=4 Нст=4 90=360 мм

Число отверстий в решетке

= »7158

Принимая шахматное расположение отверстий, в распределительной решетки, по углам равносторонних треугольников. В этом случаи поперечный шаг и продольный шаг вычисляются по формулам: