7. Возможные пути распространения пожара
Пожары на установках для улавливания ЛВЖ протекают в сложных условиях с быстрым распространением огня на соседние аппараты и участки, и, зачастую сопровождается взрывами оборудования с последующим повреждением рядом стоящего оборудования, а также повреждением трубопроводов с поступающим на переработку ГГ, ЛВЖ и ГЖ и в таких случаях пожары принимают характер катастрофы с огромным материальным ущербом.
Наличие больших объемов легковоспламеняющихся, горючих жидкостей и горючих газов приводит к тому, что пожар на установке может принять значительные размеры.
Условиями распространения горения на установке являются: разливы по территории установки горючих и легковоспламеняющихся жидкостей; разветвленная сеть промышленной канализации при неэффективности гидравлических затворов в колодцах; отсутствие аварийных сливов из емкостных аппаратов, линий стравливания газовоздушных смесей из аппаратов; разветвленная сеть трубопроводов при отсутствии на них гидравлических затворов.
Испарение паров легковоспламеняющихся жидкостей и газов будет создавать газовоздушную смесь, которая при ветреной погоде будет перемещаться к возможному очагу пожара.
7.1. Расчет аварийного слива
Анализируя работу установки для улавливания паров бензола из паровоздушной смеси методом адсорбции, рассматривая каждое оборудование в отдельности, устройство оборудования, режимы работы, видно, что все аппараты, участвующие в данном процессе не имеют аварийного слива (исходные данные).
Из выше изложенного следует вывод, что расчет аварийного слива не требуется.
7.2. Расчет огнепреградителя
определяем стехиометрический коэффициент при кислороде в уравнении сгорания:
определяем концентрацию горючего компонента в семи:
Сст=100/(1+4,84*7,5)=2,68
Определяем
удельную газовую постоянную :
R=8314,31/
=8314,31/0,95*78+0,0,05*29=110
Нормальная скорость горения :0,478 м/с;( справочное данное)
Коэффициент теплопроводности λ=0,158 Вт/(м*К);( справочное данное)
Удельная теплоемкость Ср=1733,89 Дж/(кг*К); ( справочное данное)
Давление рабочее рр=400 мм.рт.ст.,
1 Па= 0,0075 мм.рт.ст.
рр=400\0,0075=53333,3 Па
Определяем критический диаметр каналов в слое гравия:
dкр={65*R*(tp+273)*λ}\Un*Cp*Pp;
dкр={65*110*(20+273)*0,158}\0,478*1733,89*53333,3=7,4*10-3 м
Определяем фактический диаметр каналов в слое гранул:
d= dкр\Кб, где
Кб=2-коэффициент безопасности
d= 7,4*10-3\2=3,7*10-3м
Определяем диаметр гранул(гравия) насадки огнепреградителя по таблице Р.1 ГОСТ 12.3.047-98:с помощью метода интерполяции:
dгр=6,25*10-3 м
Вывод: Установленный огнепреградитель на линии подачи паровоздушной смеси бензола с воздухом полностью соответствует по своему конструктивному строению типу огнепреградителя полученного расчетным путем, так как полученный требуемый диаметр гравия составляет 6,25*10-3 м, что больше фактического диаметра гравия на установленном огнепреградители 5*10-3 м.
8. Определение категории производственного помещения сепараторов и насосов
8.1Выбор варианта аварии оборудования помещения сепараторов и насосов
Поскольку в помещении сепараторов и насосов нет аппаратов периодического действия, аппаратов с открытой поверхностью испарения, а также емкостей с ЛВЖ и ГЖ, то наиболее вероятным вариантом аварии будем считать разрушение трубопровода или повреждение конструкции насоса.