212. Классификация плоских перекрытий. Состав балочного сборного перекрытия. Виды многопустотных сборных плит перекрытий, принципы расчета и конструирования.

В строительстве,как правило,применяют сборные перекрытия, отличающиеся высокой индустриальностью. Тип конструкции перекрытия выбирают в каждом случае по экономическим соображениям в зависимости от назначения зд., действующих нагрузок, местных условий и др. В состав конструкции балочного панельного сборного перекрытия входят плиты и поддерживающие их балки, назыв. ригелями, или главными балками. (рис 1)

рис1

Ригели опираются на колонны и стены; их направление может быть продольным (вдоль зд.) или поперечным. Ригели вместе с колоннами образуют рамы. (рис 2)

рис 2.

При проектировании разрабатывают несколько вариантов конструктивных схем перекрытия и на основании сравнения выбирают более экономичную. Общий расход бетона и стали на устройство ж/б перекрытия складывается из соответствующего расхода этих материалов на плиты, ригели и колонны.Наибольший расход железобетона-около 65% общего количества- приходится на плиты. Поэтому экономичное решение конструкции плит приобретает важнейшее значение.По форме поперечного сечения пустотные плиты бывают с овальными, круглыми и вертикальными пустотами. (рис 3)

рис 3

Принципы расчета и конструирования плит. Расчетный пролет плит Ɩ₀ принимают равным растоянию между осями ее опор; при опирании по верху ригелей Ɩ₀=Ɩ-b/2 (b –ширина ригеля); при опирании на полки ригелей Ɩ₀ =Ɩ-а-b(а- размер полки). При опирании одним концом на ригель, другим на стенку расчетный пролет равен расстоянию от оси опоры на стене до оси опоры в ригеле. (рис 4)

рис4

Высота сечения плиты h должна быть подобрана так,чтобы наряду с условиями прочности были удовлетворены требования жесткости (предельных прогибов). При пролетах 5..7м высота сечения плиты определяется главным образом требованиями жесткости. Армирование плит:применяют сварные сетки и каркасы из обыкновеной арматурной проволоки и горячекатаной арматуры периодического профиля. (рис 5)

рис5

В качестве напрягаемой продольной арматуры применяют стержневую классов А-ІV, А-V, Ат-ІVс,Ат-V, высокопрочную проволоку и канаты. Армировать можно без предварительного напряжения арматуры, если пролет панели меньше 6м. Продольную рабочую арматуру распологают по всей ширине нижней полки сечения пустотных панелей и в ребрах ребристых панелей.Поперечные стержни объединяют с продольной монтажной или рабочей ненапрягаемой арматурой в плоские сварные каркасы ,которые размещают в ребрах плит. Плоские сварные каркасы в круглопустотных плитах размещают только на приопорных участках через одно-два ребра. Сетки привариваются к продольным стеожням каркасов. Петли привариваются к каркасам К-1.

213. Методика расчета сварных соединений с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил на срез (условный) по двум сечениям.

На долю угловых швов приходится около 90% выполняемых свароч­ных работ. Хотя прочность угловых швов несколько меньше прочности стыковых, они не требуют разделки коомок и, как следствие, менее тру­доемки .

Расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее 4kfH не менее 40 мм. Для флангового шва расчетная длина должна быть не более 85pfk_f(pf— см. п. 21.4.2), за исключением швов, в которых усилие дей­ствует на всем протяжении шва.

В зависимости от ориентации углового шва относительно линии дей­ствия внешнего усилия швы могут быть лобовыми или фланговыми (рис. 25.4). Лобовые угловые швы при работе на срез обладают большей прочностью, чем фланговые, на 15—25 %. Однако эта особенность в нор­мах не учитывается, и значения расчетного сопротивления углового свар­ного шва ^установлены применительно к фланговым швам.

Расчет сварных соединений с угловыми швами при действии продоль­ных или поперечных сил делают на срез по двум сечениям (рис. 25.8): по металлу шва (сечение 1) ^{и по металлу границы сплавления (сечение 2)} где kf — катет шва; l_w — расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β_f и β_z — коэффициенты, зависящие от вида сварки, диаметра сварочной проволоки, катета шва и предела текучести стали (табл. 25.3) — при сварке стальных элементов с пределом текуче­сти R_уп> 580 МПа, β_f = 0,7 и β_z=1; γ_ωf и γ_ωz — коэффициенты условий работы шва, равные 1, кроме климатических районов с наружными тем­пературами ниже -40°С, где γ_ωf=0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением R_ωun=410 МПа и γ_ωz=0,85 — для всех сталей; γ_c — коэффициент условий работы; R_ωf — расчетное сопротивление металла шва (принимается по табл. 56 [20]) и R_ωz — расчетное сопротивление зоны сплавления (принимается равным 0,45 R_un).