3.4.5. Вычисление вероятной осадки свайного фундамента.

Вычисление вероятной осадки производим методом послойного суммирования.

Вычисляем ординаты эпюр природного давления (вертикальные напряжения от действия собственного веса грунта) и вспомогательной 0,2 по формуле

,

где h_i – толщина i-го слоя грунта; _IIi – удельный вес i-го слоя.

Точка О (на поверхности земли)

=0, 0,2 =0;

точка 1 (граница ИГЭ-2 – ИГЭ-3)

кПа; 0,2 кПа;

точка 2 (граница ИГЭ-3 – ИГЭ-4)

кПа; 0,2 кПа;

точка 3 (граница ИГЭ-4 – ИГЭ-5)

кПа; 0,2 кПа;

точка 4 (граница ИГЭ-5 – ИГЭ-6)

кПа; 0,2 кПа;

точка 5 (на уровне подошвы условного фундамента)

кПа, 0,2 кПа;

точка 0 (граница ИГЭ-6 – ИГЭ-7)

кПа; 0,2 кПа;

точка 6 (граница ИГЭ-7 – ИГЭ-8)

кПа; 0,2 кПа;

точка 6 (на подошве ИГЭ-8)

кПа; 0,2 кПа;

Определим дополнительное вертикальное давление на основание здания по подошве условного фундамента:

кПа,

где р=423 кПа – среднее давление под подошвой условного фундамента.

Разбиваем толщу грунта под подошвой фундамента на элементные подслои толщиной _i=0,2b_f=0,2*3,69=0,75 м.

Определяем дополнительные вертикальные нормальные напряжения на глубине z_i от подошвы фундамента:

,

где _i –коэффициент рассеивания напряжений для соответствующего слоя грунта, зависящий от формы подошвы фундамента и соотношений и , где z_i – глубина i-го элементарного слоя от подошвы фундамента.

, .

Результаты вычислений сведём в таблицу.

Таблица 3.3. Расчет вероятной осадки СФ-1.

№ ИГЭ	Наименование грунта и его свойства	Мощность слоя	i, м	zi, м	i	i	, кПа	, кПа	Еi, кПа
ИГЭ-6	Песок средней крупности, плотный, маловлажный, непросадочный	6,7	0 0,75 0,75 0,75 0,4	0 0,75 1,5 2,25 2,65	0 0,407 0,813 1,22 1,44	1 0,96 0,8 0,606 0,553	153 146,9 122,4 92,7 84,6	150 135 108 88,7	36000
ИГЭ-7	Суглинок тугопластичный, непросадочный	6,7	0,35 0,75 0,75	3,0 3,75 4,5	1,626 2,03 2,44	0,449 0,336 0,257	68,7 51,4 39,3	76,7 60,5 45,4	13000

Определяем высоту сжимаемой толщи основания z=H_c, где выполняется условие равенства =0,2 : z= H_c =3,48 м.

Определяем величину общей осадки по формуле

.

где =0,8 – безразмерный коэффициент.

S_общ=0,8/36000*[0,75*150+0,75*135+0,75*108+0,4*88,7]+0,8/13000*[0,35*76,7+0,75*60,5]=0,012 м < S_u=0,08 м, условие выполняется.

Рис 3.2. К расчету осадки свайного фундамента.

3.4.6. Расчёт прочности ростверка на продавливание колонной.

Расчёт заключается в проверке условия:

,

где N=2N_pi=2*(3*407)=2442 – расчётная величина продавливающей силы, равная сумме расчётных усилий, передаваемых на сваи, расположенные с одной стороны от оси колонны в наиболее нагруженной части ростверка;

N_pi – расчётное усилие в сваях от нагрузок на уровне верха ростверка и равное:

кН;

b_c=0,55 м, h_c=0,55 м – размеры поперечного сечения колонны;

с₁=0,50, с₂=0,50 – расстояния от плоскости грани колонны до плоскости ближайшей грани сваи;

₁=₂=1,42 при k=c₁/h₁= c₂/h₁=0,50/0,97=0,52;

h₁=h_р – a_s=1,05 – 0,08=0,97 м – рабочая высота сечения ростверка.

- расчетное сопротивление бетона растяжению

Итак,

кН

Выполнение условия свидетельствует о том, что продавливания плитной части ростверка не произойдёт.