Расчет дифференциальной защиты трансформатора тмн-4000 с реле рнт-565

№

Наименование величины

Расчетные

формулы

Номинальное напряжение

35

10

1

2

3

4

5

1

Расчётная мощность обмоток, S_н.т, кВА

4000

4000

2

Номинальный первичный ток, А

I_н= S_н.т/1,73* U_н

66

231

3

Тип трансформатора тока (ТТ)

ТМФ-35Б

ТЛМ-

10

4

Коэффициент трансформации ТТ

К_ТТ

100/5

600/5

5

Схема соединения обмоток ТТ

К_сх

Δ

1,73

Y

1

6

Номинальные вторичные токи в плечах защиты, А

8,6

5,775

7

Максимальный первичный ток при внешнем КЗ, проходящим через трансформатор, А

при КЗ на шинах 10 кВ, приведённого к стороне ВН

192

8

Первичный расчетный ток небаланса на шинах 10 кВ с учетом регулирования напряжения, А

I^II_{нб.расч} = I_КЗ⁽³⁾_мак(k_однk_аf_i +U_рег);

k_одн=1, k_а=1,

f_i =0,1; U_рег =0,1

429,5

9

Выбор первичного тока срабатывания защиты, А

Отстройка от тока небаланса

I_{с.з.расч}=К_нI_н

К_н=1,3

85,8

300,3

Принятым ток срабатывания защиты

I_с.з.=1,05I_{с.з.расч}

90,09

315,3

10

Расчетное число витков обмотки реле на основной стороне 35 кВ

; F_ср=100, i_с.р.=I_с.зК_сх/К_ТТ

12,82

38,06

11

Установленное число витков рабочей обмотки

W_{раб.уст}

13

38

12

Ток срабатывания защиты при W_{раб.уст}, А

88,8

315,8

1

2

3

4

5

13

Расчетное число витков обмотки реле на стороне 10 кВ

W_ip.уст

13

38

14

Составляющая тока небаланса, вызванная не точностью уставки на реле числа витков, А

23,4

3,39

15

Уточненный ток небаланса, А

432,9

20

Уточненный минимальный ток срабатывания защиты, А

, где К_н=1,3

562,8

21

Минимальный ток 2-х фазного КЗ на стороне 35 кВ, А

1816,4

22

Окончательно принятое число витков реле РНТ-565 для основной 35 кВ и не основной 10 кВ сторон

w_осн., w_ip

13

38

23

Ток срабатывания реле, соответствующий числу витков реле с питающей стороны 10 кВ, А

; F_ср=100

7,7

2,63

24

Вторичный ток в реле при 2-х фазном КЗ на стороне 35 кВ в минимальном режиме, А

136,23

20

Коэффициент чувствительности защиты

17,7