2.9 Проверка прочности плиты в стадии монтажа

Для подъема и монтажа панель имеет 4 подъемные петли, расположенные на

расстоянии l₁=800 мм от торцов панели. С учетом коэффициента динамичности

при монтаже γ_din=1,4 расчетная нагрузка на 1 м от массы панели равна:

q= γ_din ·q_d·b=1,4·2,06·1,5=4,3 кН/м

Отрицательный изгибающий момент, действующий в сечении над опорой, равен:

Мq=ql₁²/2=4,3·0,8²/2=1,37 кН·м

Момент силы обжатия для предварительно напряженной плиты определяются относительно центра тяжести растянутой арматуры п.2.9[5]

Расчетный момент в опорном сечении п.2.9[5]

М=Мq+ Мр=1,37+9,9=11,27кН

Вычисляем

и

Требуемое сечение арматуры в верхней зоне плиты, как для внецентренно

сжатого элемента

Верхняя продольная арматура каркаса не требуется по расчету, ставим

конструктивно в виде 2Ø10 А400 (А_s=157 мм²).

При подъеме плиты вся ее масса передается на три петли.

Усилие на одну петлю п.2.9[5]

N= q·l/3 =4,3·5,56/3=7,96 кН.

Учитывая возможный перекос панели, эту нагрузку распределяем не на четыре,

а на три петли. Тогда требуемая площадь сечения одной петли определяется

по формуле п.2.9[5]

А_s=N/R_s=7,96·10³/(215)=37мм²

По сортаменту арматуры принимаем диаметр подъемной петли Ø8А240 (А_s=50,3 мм²),

а по конструктивным требованиям принимаем Ø10А240.

2.10 Расчет ребристой плиты по второй группе предельных состояний

2.10.1 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Расчет ведем только на действие постоянных и длительных нормативных

нагрузок.

Определяем момент образования трещин М_crc согласно п.4.5.[1] Согласно

формулам (4.4) и (4.5) [1] момент сопротивления приведенного

сечения и ядровое расстояние соответственно равны

W_red = I_red/y = 1,123·10⁹/208= 0,54·10⁷ мм³;

Точка приложения усилия обжатия e_0p1=168 мм и e_sp = 0.

Тогда при γ = 1,3 (см. табл.4.1[1])

M_crc=1,3W_red·R_bt,ser+P(e_0p1 + r)=1,3·0,54·10⁷·1,55-245485(168-42) =

=72,2·10⁶Н·мм =1,9кН·м<M_n=69кНм

т.е. трещины образуются, производим расчет по раскрытию трещин.

2.10.2 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Определим по формуле 4.12[1] приращение напряжения напрягаемой арматуры

от действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. принимая M_s=М_nl=52,3кНм.

Коэффициент приведения a_s1 равен a_s=300/R_b,ser = 300/18,5 = 16,2.

Из табл. 4.2[1] при μa_s1 = 0,195, φ_f = 1,2 и e_s/h₀=0,8 находим ζ = 0,8.

Тогда z =ζ ·h_о= 0,69 ·260 =208мм

Аналогично определяем значение σ_s,crc при действии момента =М_crc=72,2кНм.

Согласно табл.4.2[1] ζ = 0,68 и z= ζ ·h_о=0,68·260=177мм, тогда

При моменте от всех нагрузок =М_n=69кНм

Проверим условие 4.21[1], принимая t = 0,68

следовательно, проверяем только продолжительное раскрытие трещин.

По формуле 4.17[1] при σ_s=σ_sl=145,1МПа определим коэффициент

Определим расстояния между трещинами l_s согласно п.4.10[1].

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала,

при S_red=А_redy=12,61·10⁴·208=2,62·10⁷мм³ равна

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

у_t =ку_о =0,9·92,2=83 мм.

Поскольку y_t>2а=2·40=80 мм, принимаем y_t=83мм. Тогда площадь сечения

растянутого бетона равна A_bt=by_t=200·83=16600 мм²

Поскольку l_s >10d_s =200 мм, принимаем l_s=264,3мм.

По формуле 4.7[1] определяем a_crc,1, принимая φ₁=1,4; φ₂=0,5:

, что меньше предельно

допустимого значения 0,3мм.