Сварка балки
Сварка двутавра осуществляется автоматизированными сварочными установками под слоем флюса. Приемы и последовательность наложения швов могут быть различными.
Сварка наклоненным электродом позволяет одновременно сваривать два шва. Выполнение швов «в лодочку» (на стапелях под углом 45°) обеспечивает лучшие условия формирования шва и глубины проплавления стенки, зато поворачивать изделие приходится после сварки каждого шва. Для этого используют позиционеры - кантователи. Основные швы по своим размерам значительно превосходят сборочные швы, поэтому последние полностью переплавляется.
Правка полок двутавровой балки
Во время производства сварной двутавровой балки непременно возникает нарушение "геометрии" ее полок - "грибовидность", которая появляется в результате нагрева металла. Сваренная балка подается на стан для правки полок двутавровой балки и проходит через систему роликов, используя при этом свойства упругости металла.
Контроль качества изготовления сварной балки
……………….
Раздел 2. Расчетная часть.
2.1. Определение нагрузки на балку.
Определяем расчётное значение нагрузки на балку, составляем её расчётную схему, строим эпюры поперечных сил и изгибающих моментов.
+
=
18 · 1.05 + 130 · 1.2 = 174.9кН/м
Определяем максимальные значения поперечной силы и изгибающего момента.
1049.4кН
3148.2кН·м
Максимальная поперечная сила действует на опорах балки, а максимальный изгибающий момент- по середине пролёта балки.
Рисунок 3. Расчётная
схема балки и эпюры
и
.
2.2.
Определение размеров поперечного
сечения балки.
Определяем требуемый момент сопротивления изгибу поперечного сечения балки. В целях экономии материала проектируем балку переменного поперечного сечения по длине и, поэтому развитие пластических деформаций можно допустить только по середине её пролёта, где действует максимальный изгибающий момент.
коэффициент
безопасности.
коэффициент
надёжности.
расчётное
сопротивление стали.
Определяем высоту поперечного сечения балки.
где
отношение
максимального прогиба к пролёту балки.
Для балок высотой поперечного сечения до 3м. Рациональное значение толщины стенки.
Определяем оптимальную высоту поперечного сечения балки.
где
Принимаем окончательную высоту поперечного сечения балки 1300 мм, что больше минимальной и почти не отличается от оптимальной высоты, а также не выходит за рамки заданного строительного габарита.
Определяем толщину стенки поперечного сечения балки.
Из условия прочности на срез:
где
расчётное
сопротивление на срез;
расчётное
сопротивление с учётом пластических
деформаций.
коэффициент надёжности.
Из условия местной устойчивости:
Сравнивая полученные
два значения толщины стенки, окончательно
принимаем
Определяем размеры поясных листов.
Требуемая площадь сечения пояса:
Согласно сортаменту
на листовой прокат назначаем высоту
стенки балки
тогда толщина каждого поясного листа:
и требуемая ширина поясного листа:
Согласно сортаменту
на листовой прокат принимаем с некоторым
запасом листы с размерами
и
Подобранное
поперечное сечение балки требует
конструкторской проверки. Необходимо,
чтобы:
а также:
Подобранные размеры отвечают условиям конструкторской проверки.
Для окончательного утверждения принятых размеров поперечного сечения балки необходимо проверить местную устойчивость сжатого верхнего пояса. Её обеспечивают следующие соотношение:
,
то
Рисунок 4. Поперечное сечение балки.
2.3. Проверка балки на прочность.
П
о
назначенным размерам поперечного
сечения балки определяем следующие
геометрические характеристики:
площадь сечения
статический момент площади половины поперечного сечения относительно нейтральной оси X
момент инерции поперечного сечения относительно нейтральной оси X
момент сопротивления поперечного сечения относительно нейтральной осиX
Определяем вес одного метра балки и уточняем расчётные усилия:
нормативный вес
одного метра
где
плотность
стали
Суммарная расчётная
нагрузка с учётом веса
Проверяем прочность балки:
по нормальным
напряжениям
где
коэффициент,
зависящий от отношения
по касательным напряжениям
Прочность балки по нормальным и касательным напряжениям обеспечена.
2.4.
Изменение сечения балки.
Так как нагрузка
на балку неравномерна, целесообразно
спроектированное поперечное сечение
балки выполнять не по всей её длине. На
концах балки поперечное сечение выполняем
уменьшенным. Рекомендуется ширину
уменьшенного пояса принимать в два раза
меньшим по сравнению с определённым
ранее значением, но не менее 180 мм, в
нашем случае:
Тогда момент инерции уменьшенного сечения относительно нейтральной оси X будет:
Момент сопротивления умещенного сечения относительно нейтральной оси X будет:
Вычисляем предельный изгибающий момент, который может быть воспринят уменьшенным сечением балки без пластических деформаций:
где
составляем
аналитическое выражение изгибающего
момента и приравниваем его к
2.5. Проверка прочности изменённого сечения балки.
Проверяем прочность изменённого сечения балки по касательным напряжениям на опорах:
Статический момент половины изменённого сечения балки относительно нейтральной оси X
Максимальные касательные напряжения
прочность обеспечена.
По приведённым напряжениям:
Нормальные
напряжения на уровне поясных швов:
Поперечная сила
на расстоянии от опоры
Статический момент площади сечения пояса относительно нейтральной оси X:
Касательные напряжения на уровне пояса:
приведённые
напряжения
коэффициент,
учитывающий развитие пластических
деформаций. Прочность по приведённым
напряжениям обеспечена.
Рисунок
5. Конструкция пояса балки.
Рисунок 6. Эпюры нормальных и касательных напряжений.
2.6. Устойчивость балки и её элементов.
Рисунок 7. Размещение балок настила.
Балки настила
изготавливают из фасонного проката
двутавр № 30 и устанавливаем на
проектируемой балке с шагом
На крайних участках
балки, где ширина её поясов уменьшена,
отношение
Сравниваем это отношение с величиной, полученной по формуле:
следовательно, устойчивость балки обеспечена.
Коэффициенты
В средней части
балки, где отношение
допускается
развитие пластических деформаций в
сечении с максимальным изгибающим
моментом. Следовательно, наибольшее
значение этого отношения необходимо
умножить на поправочный коэффициент,
который составляет
Тогда,
следовательно,
общая устойчивость балки обеспечена.
Устойчивость сжатого верхнего пояса уже проверялась в подразделе 2.2.
Проверяем устойчивость стенок:
условная гибкость
следовательно, условие устойчивости
стенки не выполняется и требуется рёбра
жёсткости.
2.7. Рёбра жёсткости.
Выясним, возможна ли расстановка рёбер жёсткости на расстоянии, равном удвоенному шагу балок настила. Проверим устойчивость стенки с учётом местных напряжений под балкой настила в отсеке, где изменяется сечение балки, т.е. на расстоянии 1м от опоры: определим изгибающий момент и поперечную силу в этом месте:
Краевое нормальное
напряжение
Среднее касательное
напряжение
Местное напряжение
,
где
ширина полки двутавра №30.
Коэффициент
защемления стенки в поясах
где
при прерывном опирании
Отношение сторон
отсека
Отношение напряжений
(табличное значение).
В этом случае критическое напряжение определяется по формуле:
где
с2
табличный коэффициент.
Критическое местное
напряжение
Н/мм2
, где
с1
табличный
коэффициент;
Критическое
касательное напряжение
Н/мм2.
Найденные напряжения и их критические значения подставим в формулу:
Результат показывает, что принятая расстановка рёбер жёсткости обеспечивает устойчивость стенки, и нет необходимости укреплять её под каждой балкой настила.
Конструируем рёбра:
Ширина одного
ребра:
Ширина свеса
уменьшенного пояса:
102>95 – не подходит ( ширина ребра больше свеса пояса).
Конструируем
парные рёбра жёсткости, ширина которых:
Примем
<
95мм
Толщина рёбер:
Предусматриваем парную расстановку рёбер жёсткости на расстояниях, равных удвоенному шагу балок настила.
Рисунок 8. Ребро жёсткости.