4 Ұстынды есептеу және құрылымдау

Сатылы ұстынның жоғарғы бөлігі әдетте тұтас, қоставр қималы түрінде жобаланады; төменгі бөлігі ені 1 м-ге дейін тұтас жасалады, ал ені үлкен болған кезде өтпелі қимасы үнемділеу келеді.

Рамада ригелі қатаң бекітілген, сондықтан ұстынның жоғарғы бөлігінің симметриялы қимасын іріктеп алу үшін М, N күштеулердің есептік қиыстыруы 1 – 1 қимасы бойынша белгіленеді (2.3 – кестені қара).

Төменгі бөлігінің тұтас немесе өтпелі өтпелі симметриялы емес қимасын іріктеп алу үшін күштеулердің қисыны бар бірнеше қиыстыруын қарастыру керек: ұстынның төменгі қимасында есептік қиыстыру +М – мен, бұл кезде майыстырушы момент сыртқы тармағын қосымша жүктейді және – М – мен кемер астындағы қимада, мұнда майыстырушы момент кранасты тармақты қосымша жүктейді.

Рама жазықтығындағы ұстынның жоғарғы мен төменгі бөліктерінің есептік ұзындықтары

Көбінесе 0,3 ≥ I_ж ≥ I_т ≥0,05 болғанда Н_ж / Н_т ≤ 0,6, N_т / N_ж ≥ 3, сондықтан µ_ж = 3,µ_ж = 2.

4-мысал. Ұстынды есептеу және құрылымдау

Ұстын жадығаты – болат С235, табақтық прокаттың қалыңдығы t ≤ 20 мм кезінде R_y = 230МПа.

Н_ж / Н_т = 4400 / 14600 = 0,301 < 0,6;

N_т / N_ж = 975,843/ 76,608 = 12,738 > 3;

I_ж ≥ I_т = 0,1 болғандықтарынан қабылдаймыз µ_ж = 3, µ_т = 2 (2.3-кестеден 1 - , 4 – 4 қималарда N_ж = -76,608 кН, N_т = 975,843кН). Рама жазықтығындағы ұстынның жоғарғы және төменгі бөліктерінің есептік ұзындықтары

Рама жазықтарынан тыс ұстынның есептік ұзындықтары

Ұстынның жоғарғы (кранүсті бөлігінің қималарын іріктеп алу және тексеру

Күштеулердің есептік қиыстыруы: - M_max. N_сәйк. (2.3-кесте, қима 1 – 1, жүктемелер 1,2,3*, 4(-М), 5*)

М = 1454,449кН м, N = - 76,608кН

е_х = М / N 1454,449/ 76,608= 1,899 м.

Момент әсер ету жазақтығында орнықтылық шартынан ұстын қимасын іріктеп алу. Қажетті қима ауданы

А_қаж. = N / (φ_е · R_y · γ_с),

мұндағы γ_с = 1,0;

Симметриялы қоставр үшін

і_х = 0,42 · һ = 0,42 ·140 =42 см;

λ_х = 1320/ 42 = 31,43;

өзектік қашықтығы

p_х = 0,35 · һ = 0,35 · 100 = 35 см

салыстырмалы эксцентриситет

деп алдын ала қабылдаймыз. Қосымшаның 7-кестесіне сәйкес және болғанда

Келтірілген эксцентриситет

Қосымшаның 8-кестесі бойынша 1,06 және 5,80 кезінде

Қажетті қима ауданы

А_қаж. = N / (φ_е · R_y · γ_с) = 76,608∙10/(0,0193 · 230) = 172,58 см².

Қимасын құрастыру

Аладын ала сөре қалыңдығын t_f = 2 см деп қабылдаймыз, онда ұстын қабырғасының биіктігі

һ_ω = һ - 2 t_f = 50 – 2 · 2 = 46 см.

Жергілікті орнықтылық шартынан және m ≥ 1 болған кезде [1] 14.2-кестесі бойынша қабырғаның минималды қалыңдығы

Қиманың мұндай қалың қабырғасы үнемді емес келеді, сондықтан қабылдаймыз см = 80 ... 120). Ұстынның есептік қимасына ені

см – ден қабырғасының екі шеткі бөліктерін қосамыз. Ұстын қабырғасының есептік ауданы

А_ω = 2 · 1,2 · 10 = 24 см².

Сөренің қажетті ауданы

Ұстынның жоғарғы бөлігінің момент әсер ету жазықтығынан тыс орнықтылық шартынан сөресінің ені

ал сығылған сөресінің жергілікті орнықтылық шартынан [2,29-кесте]

мұндағы

Қабылдаймыз см;

см².

Қиманың геометриялық сипаттамалары

Қиманың толық ауданы

мұндағы

Ұстын қабырғасының тек орнықты бөлігін есепке алған кездегі қиманың есептік ауданы

Геометриялық сипаттамалары анықталған кезде толық қима ескеріледі

;

;

;

Ұстынның жөғарғы бөлігінің момент әсер ету жазықтығында (х-х өсіне қатысты) орнықтылығын тексеру

және болғандықтан (қосымшаның 7-кестесін қара)

Қосымшаның 8 – кестесінен табамыз φ_е = 0,480.

Қиманың орнықтылығын тексереміз

Толық кернелмеуі

(230-35,9) / 230 · 100 = 9,8% >5%,

Сондықтан сөре қалыңдығын кемітеміз t_f = 1,6 см.

мұндағы

;

;

;

Х-Х өсіне қатысты орнықтылығы

φ_е = 0,0121.

Ұстынның жоғарғы бөлігінің момент әсер ету жазықтығынан тыс (у-у өсіне қатысты) орнықтылығын тексеру

1-1 қиманың жүктемелер үйлесіміне (1, 2, 3*, 4 (-М), 5*) сәйкес 2-2 қимадағы есептік момент

М₂ = -120,79 –85,04 + 32,942 – 109,647 -22,876 = -305,413 кНм

Стержін есептік ұзындығының ортаңғы үштен бір бөлігі аралығындағы максималды момент

М_х мәні стержіннің ұзындығы бойынша ең үлкен моменттің жартысынан кем емес қабылданады

болғанда

мұндағы α мен β – 10 –кестеде [2] немесе 11-қосымша [1] бойынша қабылданатын коээфициенттер;

болғанда

болғанда

Осы мысалда m_x = 7.

m_x = 5 деп қабылдай отырып α коээфициентінің мәнін табамыз

α = 0,65 + 0,05m_x = 0,65 + 0,05 · 5 = 0,9

λ_у =30 < λ_с = 94 болғдықтан, 10-кесте [2] сәйкес β – 1

λ_у = 30 кезінде φ_у = 0,931(қосымшаның 9-кестесі).

Арқалық орнықтылығын жоғалтқан кездегі есептік кедергіні төмендету коэффициенті көп жағдайларда ұстын орнықтылығын тексергенде φ_в = 1 деп қабылданады

мұндағы m_x = 10 деп қабылданады.

1,353

сондықтан есептік қимаға қабырғаның тек орнықты бөлігі ғана кірістіріледі

Егер ұстынның қабырғасының жергілікті орнықтылық шарты қамтылса, демек

болса, онда момент әсер ету жазықтығынан тыс орнықтылығын тексері үшін есептік қимаға қабырғаның толық қимасы кірістіріледі.

[2, т. 5.24] бойынша қимада осалдану жоқ және келтірілген эксцентриситет m_ef ≤ 20 болса, ортадан тыс сығылған стержіннің беріктігін тексеру қажет емес. Біздің мысалда m_ef = 12,3.

Ұстының төменгі (кранасты) бөлігінің қимасын іріктеп алу

Күштеулердің есептік қиыстырулары (2.3-кесте, қималар 3-3, 4-4)

М₁ = 1687,31 кНм, N₁ = 1530,9 кН (жүктемелер) (1, 3, 4 (-М)); М₂ = 2702,41 кНм, N₂ = 1607,874 кН (жүктемелер) (1, 2, 3, 4 (+М));

Ұстынынң төменгі бөлігі өтпелі, керегетөрмен қосылған екі тармақтан құралады. Оның кранасты тармағын кеңсөрелі қоставрдан, ал сыртқы тармағын дәнекерленген құрама қималы үш табақтан қабылдаймыз.

Ауырлық ортасының 256,44орнын шамалап анықтаймыз. Қабылдаймыз z₀ = 5 см.

h₀ = h_Т - z₀ = 150– 5 = 145см.

у₂ = h₀ – у₁ = 145 – 89,265 = 55,735см.

Сыртқы тармақты күштеу

кранасты тармақтағы күштеу

Тармақтардың қажетті ауданын анықтаймыз және қимасын тағайындаймыз. Ортадан сығылған кездегі орнықтылық шартынан кранасты тармағы үшін

γ_c = 1,0,

φ коэффициентінің мәнін

φ = 0,7 ... 0,9 аралығында қабылдауға болады, онда

Сортамент бойынша (қосымшаның 10-кестесі) N 35Б3 қоставрдыіріктеп аламыз

і_х1 = 3,52 см; і_у = 14,7см.

Сыртқы тармақ үшін

Керегетор бөлшектерінің бекітуін ыңғайлату үшін, сөрелердің ішкі қырлары арасындағы аралықты кранасты тармағындағыдай етіп қабылдаймыз

мұндағы h, t – сәйкес кранасты тармақ қимасының биіктігі және оның сөресінің қалыңдығы.

Швеллер қабырғасының қалыңдығын ұстынның кранүсті бөлігінің сөресімен түйістіре жалғастыруын ыңғайлату үшін t_w = 18 мм етіп қабылдаймыз, демек ол кранүсті бөлігі сөресінің қалыңдығымен бірдей. Ал швеллер қабырғасының биіктігін сөрелерінің қалыңдығы мен дәнекерленген жіктерін ескере отырып тағайындаймыз һ_w = 370 мм.

Сөрелердің қажетті ауданы

Швеллер сөресінің жергілікті орнықтылығы шартынан

b_f = 15 · t_f; b_f t_f = t_f ·15t_f = cм²;

Қабылдаймыз t_f = 1см.

b_f = А_f / t_f = / 1 = см,

Қабылдаймыз b_f = 20 см.

Тармақтың геометриялық сипаттамалары:

А_т2 = t_w h_w + 2t_fb_f = 1,8 · 37 + 2 · 1 · 20 = 106,6cм²;

мұндағы

z₁ = z₀ - t_w = 4,99 – 1,8 = 3,19 см;

z₂ = b_f - z₁ = 20 – 3,19 = 16,81 см.

;

Ұстын қимасының ауырлық ортасы орнын анықтаймыз:

һ₀ = һ_т - z₀ = 150 – 4,99 = 145,01 см;

у₂ = һ₀ - у₁ = 145,01 – = 51,95 см.

Алдыңғы қабылданған өлшемдерден айырмашылығы шамалы, сондықтан тармақтардағы күштеулерді қайта есептейміз

Ұстын тармақтарының рама жазықтығынан тыс (у-у өсіне қатысты) орнықтылығын тексеру

Кранасты тармағы

Қосымшаның 9-кестесінен табамыз 6_y = 230МПа және λ_у = 99 болғанда φ_у = 0,542

Шарт орындалмағандықтан t_w= 20 мм қабылдаймыз.

Сыртқы тармағы

R_y = 220МПа, λ_у = болғанда φ_у = 0,931

Кранасты тармақтың рама жазықтығында және жазықтығынан тыс тең орнықтылық шартынан керегетор тораптары арасындағы қажетті ара қашықтығын анықтаймыз

λ_х1 = l_т1 / і_х1 = λ_у = 99;

l_т1^қаж. = 53 і_х1 = 99 · 3,52 = 348,48 см.

Ұстынның төменгі бөлігін бүтін санды панельдерге бөліп l_т1 ≤ l_т1^қаж. етіп қабылдаймыз

Ұстын тармақтарының рама жазықтығында орнықтылығын тексереміз (х₁ – х₁ және х₂ – х₂ өстеріне қатысты).

Кранасты тармағы үшін:

λ_х1 = l_т1 / і_х1 = 270 / 3,52 = 76,7;

Қосымшаның 9-кестесі бойынша φ_х1 = 0,686

λ_х2 = l_т1 / і_х2 = 270 / 70 = 35,53; φ_х2 = 0,894

Ұстынның кранасты бөлігінің керегеторын есептеу

Ұстынның 4 – 4 қимасындағыкөлденең күш Q_max = 173,930 кН (2.3-кесте, жүктемелер 1,2,3,4 (-Q),5*.

Шартты көлденең күш

мұндағы А = А_т1 + А_т2 8.2-кестеге [1] сәйкес R_y = 230МПа болғанда

Керегетордың есебін Q_max күштің әсеріне жүргіземіз.

Қиғаштіреудегі сығу күштеуі N_қ

Қиғаштіреу иілгіштігін λ_қ = 100 етіп қабылдаймыз, онда φ = 0,56.

Дара бұрыштамадан жасалған қиғаштіреу үшін қажетті қима ауданы

Бір сөресімен бекітілетін сығулы бұрыштама үшін γ_с = 0,75. Сортамент бойынша [1, 14-қосымшаның 3-кестесі] қабылдаймыз бұрыштама

125х10 А_қ = см³; і_min = 2,47 см

λ_max = l_қ / і_min = / 2,47 = 58,67; φ = 0,82.

Қиғаштіреудегі кернеу

Барлық қиманың геометриялық сипаттамалары:

Келтірілген иілгіштік

мұндағы α₁ – қиғаштіреудің еңкіштік бұрышына тәуелді коэффицинент, α = 45 ... 60° болғанда α₁ – 27 деп қабылдауға болады; А_к1 – ұстын қимасының екі қырлары бойынша қиғаштіреудің қима ауданы

Келтірілген шартты иілгіштік

Сыртқы тармағын қосымша жүктейтін, 4-4 қимадағы күштеулер қиыстыруына тексеру:

М₂ = 2702,41 кНм; N₂ = -975,843кН; у₂ = 51,95 см; z₀ = 4,99 см.

Қосымшаның 11-кестесі бойынша анықтаймыз φ_е = 0,244

Кранасты тармағын қосымша жүктейтін, 3-3 қимадағы күштеулер қиыстыруына тексеру:

М₁ = - 1687,31 кНм; N₁ = -1530,9 кН

φ_е = 0,339

Өтпелі ұстынның біртұтас стержін ретінде момент әсер ету жазықтығынан тыс орнықтылығын тексеру қажет емес, себебі ол жеке тармақтардың орнықтылығын тексерумен қамтылған.

Ұстынның жоғары мен төменгі бөліктерін біріктіру торабын есептеу және құрылымдау

Кемер үстінде 2-2 қимадағы күштеулердің есептік қиыстыруы:

1. +М_max = +279,222 кНм; N_сәйкес =221,76 кН;

2. - М_max = -282,07 кНм; N_сәйкес = 383,04;

Крандардың қысымы

D_max = 1752,66.

Ұстынның кранүсті бөлігі қимасының шеткі нүктелеріндегі тік кернеулері бойынша түйіс жігінің (w₁) беріктігін тексереміз (4.5-суретті қара). Жік ауданы ұстын қимасының ауданына тең.

М және N күштеулердің бірінші қиыстыруы:

сыртқы сөре

мұндағы

ішкі сөре

М және N күштеулердің екінші қиыстыруы:

сыртқы сөре

ішкі сөре

Траверса қабырғасының қалыңдығын мыжылу шартынан анықтаймыз

l_ef = b_тқ + 2t_тақ – мыжылатын беттің ұзындығы; t_тақ – тақта қалыңдығы, оны t_тақ = 2 см деп қабылдаймыз; b_тқ – кранасты арқалықтың тірек қабырғашасының ені, b_тқ = 40 см; t_wтр – траверса қабырғасының қалыңдығы; R_р – бүйір бетінен мыжылуға болаттың есептік кедергісі

Қабылдаймыз t_wтр = 1,2 см.

Ұстынның жоғарғы бөлігінің ішкі сөресіндегі күштеу (екінші қиыстыру)

Төрт жікпен дәнекерлеп қосқан кездегі траверсаның тік қабырғашасын траверса қабырғасына бекіту жігінің ұзындығы (w2)

Маркасы Св-08А, d = 1,4 ... 2 мм сыммен жартылай автоматикалық дәнекерлеу қолданамыз. Қосымшаның 12-кестесінен табамыз β_f = 0,9; β_z = 1,05.

k_f = 6 мм , γ_wf = γ_wz = 1,0 деп белгілейміз.

Қосымшаның 13-кестесі бойынша

R_wf = 180МПа = 18 кН/см².

(Егер тен артық болатын болса, онда k_f - тің мәнін көбейту керек).

Кранасты тармақтың қабырғасында ойық тесіп, одан траверса қабырғасын өткіземіз.

Траверсаны кранасты тармаққа бекіту жігін есептеу үшін (w3), траверсаның ең үлкен тірек реакциясын беретін, күштеулер қиыстыруын құраймыз. Мұндай қиыстыруға 1,2,3*,4 (-),5 үйлесім жатады

N = 366,912 кН, М =481,674 кНм.

мұндағы коэффициент «0,9» күштеулер N мен М жүктемелердің екінші негізгі үйлесімі үшін қабылданғандығын ескереді.

Қажетті тік ұзындығы

қаптал жіктері үшін мұндай жағдай рұқсат етілмейді, сондықтан жіктің қалыңдығы k_f = 0,8 см – ға дейін көбейтеміз. Онда

Траверсаны бекітетін жерінде, кранасты тармақ қабырғасының кесуге беріктік шартынан, траверсаның биіктігін анықтаймыз

мұндағы t_wт – кранасты тармақ қабырғасының қалыңдығы ; R_s – болаттың кесуге есептік кедергісі;

һ_тр = 90 см етіп қабылдаймыз.

М, N және D_max күштеулермен жүктелген арқалық ретінде траверсаның беріктігін тексереміз (4.5-суретті қара). Траверсаның төменгі белдемесінің ені b_тр = h_w^’ – 3мм = 329 - 3 = 326 мм. Траверсаның жоғарғы көлденең қабырғашасының ені

b_қ = (h_w^’ – t_wтр)/2 – (20 ... 30мм) = (329 – 12)/2 - 20 = 138,5 мм.

Траверсаның төменгі белдемесін өлшемдері 326х12мм табақтан, жоғары көлденең қабырғашаларды 139х12мм екі табақтан конструктивті қабылдаймыз.

Траверсаның геометриялық сипаттамаларын табамыз.

Траверса қимасының ауырлық ортасының орны (4.5-суретті қара):

мұндағы у_ж = һ_тр - у_т = 90– 42,39 = 47,61 см.

Күштеулердің екінші қиыстырылуы кезінде траверсада максималды майыстырушы момент пайда болады

Траверсада максималды көлденең күш (кран күштеуін ескерумен) күштеулердің 1, 2, 3*, 4 (-), 5 қиыстыруында пайда болады (3-жіктің есебін қара):

Мұндағы коэффициент k = 1,2 D_max күштеудің біркелкі түспеуін ескереді.

Ұстынның базасын есептеу және құрылымдау

Ұстынның төменгі бөлігінің ені бір метрден артық, сондықтан базасын дара түрде жобалаймыз.

Негізгі мәліметтер:

ұстын базасының тірек тақтасын С345 болаттан қабылдаймыз, пррокат қалыңдығы 20 < t ≤40 мм кезінде оның есептік кедергісі R_y = 300 МПа = 30 кН/см²; іргетас жадығаты – бетон В12,5; ұстынның төменгі қимасындағы күштеулердің есептік қиыстырулары (қима 4-4, 2.3-кесте);

а) кранасты 1-тамақтың базасын есептеу үшін N_max, -М_сәйк. күштеулер қиыстыруын қабылдаймыз. Мұнда қар жүктемесі есепке алынбайды, себебі ол кранасты тармақтың жүктелуін кемітеді

б) сыртқы 2-тармақтың базасын есептеу үшін N_max, +М_сәйк. күштеулер қиыстыруын қабылдаймыз

Ұстын тармақтарындағы күштеулерді анықтаймыз

кранасты тармақтағы күштеу

Сыртқы тармақтың базасы

Ортадан сығылған ұстынның базасы сияқты есептеледі.

Тірек тақтаның өлшемдерін анықтаймыз. Тақтаның қажетті ауданы

мұндағы класс В12,5бетон үшін кН/см²

4.1-кесте

Бетон класы	В7,5	В10	В12,5	В15
Ортадан сығуға бетонның есептік кедергісі Rσ, МПа	4,5	6,0	7,5	8,5

Конструктивтік ұсыныс бойынша тақтаның аспасы С₂ 4 см-ден кем болмауы керек. онда тақтаның ені

мұндағы (4.3-суретті қара) В = 40см деп қабылдаймыз.

Тақтаның қажетті ұзындығы

L = 90 см деп қабылдаймыз.

База тақтасы астының бетонындағы орташа кернеу

Траверсалардың тармақ ауырлығының ортасына қатысты симметриялы орналасу талабы бойынша, траверсалардың арасындағы таза қашықтықты табамыз

Траверсаның қалыңдығы t_тр = 1,2 см болғанда

Тақтаның қалыңдығын анықтау үшін оның жеке бөліктеріндегі майыстырушы моменттерді анықтаймыз (4.6-суретті қара);

1-бөлімшедегі тақтаның консольды аспасының қысылған жерінде

2- бөлімшедегі тақтаның консольды аспасының қысылған жерінде

мұндағы

3-бөлімше – төрт жиегімен тірелген тақта

болған кезде

4.2-кесте

Төрт жиегімен тірелген тақталарды майысуға есептеу үшін арналған коэффициент α

b/a	1	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9
α	0,048	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098

b/a	2	> 2
α	0,1	1,025

4-бөлімше – төрт жиегімен тірелген тақта

болған кезде α = 0,125

Есептеу үшін майыстырушы моменттің максималды мәнін қаблдаймыз

M_max = M₁ = 292,84 кН см.

Тақтаның қажетті қалыңдығы

t_тақ = 90 мм деп қабылдаймыз.

Траверсаның биіктігін траверсаны ұстын тармағына бекіту жігін орналастыру шартынан анықтаймыз. Тармақтағы барлық күштеу траверсаға төрт бұрыштық жіктер арқылы жеткізіледі деп санаймыз. k_f = 8 мм, маркасы Cв-08А, α = 1,4 ... 2 мм сыммен жартылай автоматикалық дәнекерлеу қолданамыз.

Кесуге кедергі шартынан

қаптал жіктері үшін мұндай жағдай рұқсат етілмейді. Сондықтан жіктің қалыңдығын k_f = 1,0 см-ға дейін көбейтеміз. Онда

Траверсаның қажетті биіктігі

һ_тр = 46 см деп қабылдаймыз.

Кранасты тармақтың базасы, осы тармақтың төменгі қимасындағы күштеулерге, жоғарыда жазылған тәртіп бойынша есептеледі.

Тұтқыр болттар

Кранасты тармақты бекітетін тұтқыр болттарды қарастырамыз. Есептеу үшін 4-4 қимадағы күштеулер қиыстыруының екі түрін еске аламыз (2.3-кестені қара)

1. +М_max = 2702,41 кНм;

N_сәйк. = 1607,874 кН;

2. N_min = 221,76 кН;

+M_сәйк. = 1205,12 кН м.

Моменттер бойынша тепе-теңдік шартынан болттардың созу күштеуін анықтаймыз

Болттар үшін Вст3кп2 болатты қабылдаймыз. Осы болаттан жасалған тұтқыр болттардың созуға есептік кедергісі R_ва = 185 МПа = 18,5 кН/см² [2, 60-кесте].

Тұтқар болттардың қажетті қима ауданы

Диаметрі 100 мм-ден екі болт қабылдаймыз

4.3-кесте

d, мм	30	36	42	48	56	64	72	80	90	100
Abn, см2	5,6	8,2	11,2	14,7	20,5	26,9	34,7	43,5	56,0	72,0

Сыртқы тармақты бекіту үшін тұтқыр болттардың есебі жоғарыда баяндалған тәртібінде - М_max, N_сәйк. және N_min, -М_сәйк. қиыстыруларының Z_max күштеуіне жүргізіледі.

1 Фермаға жүктемелерді жинақтастыру………………….………................ 1.1 Тұрақты жүктеме.....…………………………………………………...	4 4
1.2 Қар жүктемесі.......…………………………………………..................	5
1.3 Тірек моменттері және раманың кермесі.......………………………. 2 Ферма стержіндеріндегі күштеулерді аніқтау..............................…… 2.1 Определение усилий в элементах фермы от постоянной нагрузки... 2.2 Определение усилий в элементах фермы от снеговой нагрузки …..	6 7 8 10
2.3 Определение усилий в элементах фермы от опорных моментов ..... 2.4 Расчетные усилия в стержнях фермы ……………………………… 3 Ферма стержіндерінің қимасын іріктеп алу және тексеру ………… 3.1 Жоғарғы белдеме………………………………………………………	13 19 20 20
3.2 Төменгі белдеме………………………………………………………..	21
3.3 Қиғаштіреулер БВ тірек қиғаштіреулер……………………………… 3.4 Балқандар……………………………………………………………… 4 Қиғаштіреулер мен балқандарды фасонкаларға немесе ферма белдемелеріне бекітілінген жиектерін есептеу.....……………………… Библиографикалық тізім ……………………………………………	22 26 27 29