Раскос вд

N_ВД = 387,68 кН; γ_с = 0,95. ℓ_БД ⁼ .

ℓ_efх = 0,8 х 369 = 295 см;

ℓ_efу =369 см.

Требуемая площадь сечения

Принимаем сечение раскоса из двух равнополочных уголков 2L90 х 7

А = 12,3 х 2 = 24,6 см² ;i_x = 2,75 см; i_у = 3,67 см.

Проверка прочности

Гибкость стержня

λ_х = ℓ_efх / i_x = 295 / 2,45 = 120,41 < 350;

λ_у = ℓ_efу / i_у = 369 / 3,67 = 100,55< 350.

Раскос ДЖ

N_ДЖ = - 430,41 кН; γ_с = 0,8.

ℓ_efх = 0,8 х 369 = 295 см;

ℓ_efу = 369 см.

Задаемся гибкостью λ = 100 (λ = 100 … 120), ондаφ = 0,542.

i_x = ℓ_efх / λ = 295 / 100 = 2,95 см;

i_у = ℓ_efу / λ = 396 / 100 = 3,96 см.

Принимаем 2L 125 х 9

А = 22 х 2 = 44 см² ;i_x = 3,86 см; i_у = 5,63 см.

λ_х = ℓ_efх / i_x = 295 / 3,86 = 76,43;

λ_у = ℓ_efу / i_у = 396 / 5,63 = 70,34

тогдаφ_min = 0,633

Раскос ЖИ

N_ЖИ = 354,32 кН; γ_с = 0,95.

ℓ_efх = 295 см;

ℓ_efу = 396 см.

Принимаем 2L 75 х 6

А = 8,78 х 2 = 17,56 см² ;i_x = 2,3 см; i_у = 3,82 см.

λ_х = ℓ_efх / i_x = 295 / 2,3 = 128 < 300;

λ_у = ℓ_efу / i_у = 396 / 3,82 = 103,66 < 300.

Стойки

Стойка ГД

N_ГД = -47,63кН; γ_с = 0,8.

Расчетные длины

ℓ_efх = 215 х 0,8 = 172 см;

ℓ_efу = 215 см.

Задаемся гибкостью λ = 100, тогдаφ = 0,542

Сечение подбираем по предельной гибкости λ = 150

i_x = ℓ_efх / λ = 172 / 150 = 1,14 см;

i_у = ℓ_efу / λ = 215 / 150 = 1,43 см.

Принимаем сечение издвух уголков L 56 х 5

А = 5,41 х 2 = 10,82 см² ;i_x = 1,72 см; i_у = 2,85 см.

λ_х = ℓ_efх / i_x = 172 / 1,72 = 100;

λ_у = ℓ_efу / i_у = 215 / 2,85 = 75,43; φ_min = 0,633

Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам фермы.

Применяем полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа сварочной проволкой Св-08Г2С диаметром менее 1,4 мм [2, кесте. 35]м. В этом случае β_f = 0,7, βz = 1 [ см. таблицу 12 прил.]. Расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу границы сплавления:

R_wz = 0,45 R_un = 0,45 x 370 = 165 МПа;

γ_wf = γ_wz = 1,0 [2, п.11.2]

Расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва [ см. таблицу 13 приложения],

R_wf = 215 МПа

R_wf · β_f = 215 х 0,7 = 150 < R_wz · β_z = 165 х 1 = 165,

т.е несущую способность швов будем определять прочностью по металлу шва:

ℓ_w = N / (2 · β_f · k_f · R_wf)

Толщину фасонок принимаем t_ф = 16 мм [см. таблицу15 приложения ]. При t_ф = 16 мм k_fmin = 5 мм [см. таблицу 14 приложения].

Расчет швов приведен в таблице.

Таблица расчета швов

№ стержня	Cечение	N, кН	Шов по обушку			Шов по перу
			N, кН	kf, см	ℓw, см	N, кН	kf, см	ℓw, см
1	2	3	4	5	6	7	8	9
БВ	╥125х80х10	402,53	0,75N=281,77	0,8	12	0,25N=100,63	0,6	6
ВД	╥90х7	387,68	0,7N=271,38	0,6	15	0,3N=96,92	0,5	7
ДЖ	╥125х9	430,41	0,7N=301,29	0,6	17	0,3N=129,12	0,5	9
ЖИ	╥75х6	2354,32	0,7N=248	0,5	17	0,3N=106	0,5	7
ГД	╥56х5	47,63	0,7N=33,34	0,5	5min	0,3N=14,2	0,5	mi5

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. «Металлические конструкции» под редакцией Ю.И. Кудишина. Москва, издат. центр «Академия» 2011 г.

2. «Металлические конструкции» под редакцией Е.И. Беленя. Стройиздат., 1986, 560 с.

3. СНиП РК 5.04-23-2002 Стальные конструкции. Астана 2003 г.

4. СНиП 2.01.07-85^*. Нагрузки и воздействия. 2001 г.

5. Я.М. Лихтарников, Д.В. Ладыженский, В.М. Клыков. Расчет стальных конструкций. Киев – 1984 г

61