5.2 Расчет осветительной сети аварийного освещения участка механического цеха с использованием ртутно-вольфрамовых ламп.

5.2.1 Светотехнический расчет осветительной сети

Тип аварийного освещения

Согласно [9, 7] аварийное освещение подразделяется на эвакуационное и резервное. Эвакуационное подразделяется на: освещение путей эвакуации, эвакуационное освещение зон повышенной опасности и эвакуационное освещение больших площадей (более 60м²), называемое антипаническим, направленное на предотвращение паники и обеспечение условий для безопасного подхода к путям эвакуации. В качестве аварийного освещения принимается антипаническое освещение.

Норма освещенности эвакуационного освещения

Согласно [9, 7] минимальная освещенность больших площадей должна быть не менее 0,5 лк на всей свободной площади пола. За норму освещенности принимается значение Е_н.а=3лк, что больше минимальной освещенности и обеспечивает требуемую видимость при отключении рабочего освещения. Значение коэффициента запаса К_З= 1,4 (таблица А.3).Для эвакуационного освещения принимается ртутно-вольфрамовая лампа высокого давления типа ДРВ.

Тип светильника для аварийного освещения

Для аварийного освещения принимается к исполнению светильники типа НCП17-200-003 (таблица Б.7) с лампой дуговой ртутно-вольфрамовой – ДРВ ML160 PHILIPS (таблица Б.1). ДРВ – это лампа, внутри которой в одной и той же колбе находятся разрядная трубка ртутной лампы высокого давления и спираль лампы накаливания, соединённые последовательно, колба прозрачная и изнутри покрыта люминофором. Наполнитель колбы смесь аргона с азотом, наполнитель горелки пары ртути. По сравнению с лампами накаливания они обладают более высокой цветопередачей, более высокой светоотдачей 30-60 лм/Вт и световым потоком. Лампы ДРВ работают без пускорегулирующей аппаратуры (ПРА),

время зажигания таких ламп – мгновенно после включения.

Светильники с лампой ДРВ имеют характеристики приведенные в

(Tаблица Б.1,Б.7):

– кривая силы света – полуширокая (КСС «Л»);

– КПД –η = 80% ;

– мощность установленной лампы – Р_н= 160 Вт;

– световой поток лампы - Ф_н=3100 лм.

Расчет аварийного освещения по методу коэффициента использования

светового потока

Определяется количество аварийных светильников

n

(5.27)

= = = 5,23 шт,

принимается n= 5 шт.

Определяется расчётный световой поток по формуле (5.11),

Ф

(5.28)

_р= = = 3244,14 лм.

Определяется фактическая освещённость цеха аварийными светильниками п

(5.29)

о формуле (5.12)

Е_ф.а.=Е_н.а.(Ф_н/Ф_р)=4(3100/3244,14)=3,82 лк,

и

(5.30)

ли в процентах , что допустимо

_∆E_ф = ( -10 …+20) % [4, 6]

Принимается произвольное размещение аварийных светильников с учетом обеспечения равномерного освещения всей площади.

План расположения светильников рабочего и эвакуационного освещения приведен на плане прокладки сетей освещения (лист 1) графической части методического пособия.

5.2.2 Электический расчет осветительной сети

Рисунок 5.3 - Расчетная схема сети аварийного освещения

Определяются расчетные нагрузки питающей сети аварийного освещения по формуле (5.15)

(5.31)

кВт,

где К_с=1 – коэффициент спроса для аварийного освещения [4, 12.1].

(3.34)

(5.32)

А.

Определяются расчетные нагрузки групповой сети аварийного

о

(3.35)

свещения по формулам (5.17),(5.18)

_{Р9-10=Р9-11=Р9-12=Р9-13=Р9-14=Ргр.а.}

кВт,

где К_с= 1,0 – для групповых линий [4, 12.1].

(5.33)

А.

Определяется допустимая потеря напряжения в осветительной сети, ∆U_доп

по (таблица В.6) ∆U_доп= f(S_н,К_з,cosφ):

∆U_доп= 5,2%

Сечение проводников выбираются по допустимой потере напряжения с последующей проверкой по нагреву.

Определяются моменты участков по формуле (5.20)

М_8-9=Р_8-9·ℓ_8-9 =0,80·42=33,60 кВт·м;

М_9-10=Р_9-10·ℓ_9-10=0,16·(16+16)=5,12 кВт·м;

М_9-11=Р_9-11· ℓ_9-11=0,16·(8+23)=4,96 кВт·м;

М_9-12=Р_9-12·ℓ_9-12=0,16·(12+32)=7,04 кВт·м;

М_9-13=Р_9-13·ℓ_9-13=0,16·(20+40)= 9,60 кВт·м;

М_9-14=Р_9-14·ℓ_9-14=0,16·(28+48)=12,16 кВт·м.

Определяется суммарный момент участков аварийного освещения

∑

(5.34)

М = М_8-9+М_9-10+М_9-11+М_9-12+М_9-13+М_9-14=

=33,60+5,12+4,96+7,04+9,60+12,16=72,48 кВт·м.

Определяется сечение питающей линии по формуле (5.19)

S_8-9 = мм²_,

где С=12 – коэффициент зависящий от материала проводника и напряжения сети (таблица В.7).

По (таблица В.12) – выбирается трехжильный кабель марки ВВГнг-FRHF-1- -3х1,5 с I_доп= 15,5 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля по нагреву по соотношению (5.21)

I_доп≥I_8-9; 15,5А≥ 3,64А,

условие выполняется.

Определяются фактические потери напряжения на участке 8-9 по формуле (5.22),

∆U_8-9= %.

Определяются потери напряжения в групповых линиях по формуле (5.23)

∆U_{доп.гр.а}=∆U_доп-∆U_8-9 =5,2-1,87 =3,33 %.

Определяется сечение групповых линий по формуле (5.19)

S_9-10 = = мм²_,

принимается S_9-10 =1,5мм²_.

S_9-11 = = мм²_,

принимается S_9-11 =1,5мм²_.

S_9-12 = = мм²_,

принимается S_9-12 =1,5мм²_.

S_9-13 = = мм²_,

принимается S_9-13 =1,5 мм²_.

S_9-14 = = мм²_,

принимается S_9-14 =1,5мм²_.

По (таблица В.12) – на каждую группу выбирается кабель ВВГнг-FRHF-1-3х1,5 с I_доп=15,5 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля на нагрев по соотношению (5.21)

I_доп≥I_гр; 15,5А≥ 0,73А.

Определяются фактические потери напряжения до наиболее удаленных светильников по формулам (5.22),(5.24)

∆U_9-14= %;

∆U_ф.а=∆U_8-9 + ∆U_9-14 ≤∆U_доп=1,87+0,68=2,55 ≤ 5,2 %,

условие выполняется.

Выбор ВА аварийного освещения

Выбирается ВА QF8 на отходящем фидере от КТП-ВЦ 2 до ЩАО1 по формуле (5.25)

I_нр=К_п·I_8-9=1,4·3,64= 5,1 А,

где К_п=1,4– учитывает отстройку от пусковых токов (таблица В.5).

По (таблица В.4) выбираем ВА серии ВА 47-29 2Р 6А с характеристикой В, которую производитель рекомендует для защиты электроприборов и освещения. Двухполюсный ВА предусматривается не только как аппарат защиты, но и как аппарат оперативного управления освещением (для одновременного отключения обоих проводов линии) [8, 3.86].

Выбор вводного ВА QF9 группового щитка

Согласно [8, 3.94] вводные ВА групповых щитков не предназначены служить аппаратами защиты, и для обеспечения устойчивости ВА к токам короткого замыкания комбинированные расцепители аппаратов следует выбирать на наибольший ток для данного типа ВА. Соответственно выбирается ВА серии ВА 47-29 2Р 63А (таблица В.4).

Выбираются групповые ВА по формуле (5.25),QF10,QF11,QF12,QF13,QF14

I_нр=К_п·I_гр.а=1 ·0,73= 0,73 А,

По (Таблица В.4) выбирается ВА серии ВА 47-29 1Р 1А характеристика В.

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников питающей

сети S_8-9 требуемому коэффициенту защиты К_з по условию(5.26)

I_доп ≥ К_з·I_нр;15,5 ≥ 1·1

условие выполняется, поэтому принимается кабель ВВГнг-FRHF- 1( 3х1,5 ).

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников групповой сети S_9-10,S_9-11,S_9-12,S_9-13,S_9-14 требуемому коэффициенту защиты К_з по условию(5.26)

Так как сечения и защитные аппараты групповых линий выбраны одинаковыми, проверку достаточно выполнить для одного участка

I_доп ≥ К_з·I_нр; 15,5 ≥ 1·1,

условие выполняется выбирается кабель ВВГнг-FRHF- 1-3х1,5.

Результаты электрического расчета аварийного освещения заносятся в таблицу 5.2.

5.3 Расчет осветительной сети рабочего освещения участка механического цеха с использованием газоразрядных ламп низкого давления (ГЛНД)

5.3.1 Светотехнический расчет

Исходные данные:

а) помещение – участок механического цеха;

б) размеры участка - А×В×Н = 56×36×8,5 (м);

в) среда цеха – пыльная, сухая;

г) коэффициенты отражения(таблица А.1):

1) потолка – ρ_п = 0,1;

2) стен – ρ_с = 0,1;

3) рабочей поверхности – ρ_р = 0,1.

д) разряд зрительной работы – II б. – зрительная работа требует различать

объекты размером от 0,15 до 0,3 мм (таблица А.2).

Система освещения

Согласно (таблица А.2) для разряда зрительной работы II б принимается комбинированное освещение. Систему комбинированного освещения рекомендуется применять при выполнении точных зрительных работ, относящихся к I, II, III и IV разрядам по СНиП на рабочих поверхностях, где общее освещение создает тени (штампы, станки механической обработки). Система комбинированного освещения включает, помимо общего освещения, местное освещение рабочих мест.

Преимущества комбинированного освещения перед общим определяются следующими показателями: повышением видимости; возможностью обеспечения одинаковых условий освещения на однотипных рабочих поверхностях, создания высоких уровней освещенности на вертикальных и наклонных поверхностях, освещения внутренних полостей обрабатываемых изделий, а также меньшими эксплуатационными расходами при больших уровнях освещенности.

Норма освещенности рабочего освещения

Согласно (таблица А.2) для разряда зрительной работы II б, при системе

комбинированного освещения, нормальная освещенность рабочих мест должна

составлять:

– всего – 3000 лк;

– в т.ч. от общего освещения Е_н= 300 лк(таблица А.2);

– коэффициенте запаса – К_з = 1,4 (таблица А.3).

Тип источника света

Согласно [9, 7.112] и [7, 6.1.11] для обеспечения высокой точности передачи цветов применяется к исполнению для общего и аварийного (эвакуационного) освещения участка цеха - прямые люминесцентные лампы типа ЛБ-80, у которых: Р_н = 80 Вт, Ф_лн = 5400 лм ℓ_св=1514,2 мм (таблица Б.2).

Тип светильников

Для участка механического цеха согласно [4, таблица 5.10] рекомендуется применение светильников с люминесцентными лампами типа ЛСП, ПВЛМ. Принимается к исполнению светильник типа ПВЛМ 2х80, со следующими характеристиками (таблица Б.8):

– кривая силы света, (КСС)– «М» (равномерная);

– КПД – η= 70%;

– Число ламп и их мощность – 2×80Вт;

– эксплуатационная группа – 4 (условный номер группы – 6);

– тип лампы – ЛБ-80-1, Ф_н=5400 лм;

–длина светильника - ℓ_св=1655 мм.

Размещение светильников на участке цеха

О

(5.35)

пределяется высота подвеса светильников по формуле (5.1)

h = H_р – (h_c + h_p) = 4 – 0,80 =3,20 м,

где h_c– высота «свеса» с потолка; принимается равным 0 м [7, 6.6.4], допускается (0…1,5 м);

H_р– высота подвеса несущего троса;

h_p– высота рабочей поверхности, по которой нормируется Е_н , принимается значение равное 0,80 м [5, 7].

Определяется расстояние между рядами светильников по формуле (5.2), L_В

По (таблица А.5) согласно типу КСС – М ( равномерная) выбирается коэффициент λ – это отношение L/h которое принимается равным 2,4 при допустимом (1,8…2,6).

L_В= λ∙h=2,4∙3,20= 7,68 м,

где – λ =L/h=f(КСС)[5, таблица 7.1]

L – расстояние между рядами светильников.

Определяется расстояние от крайних светильников или рядов светильников до стены по формуле (5.3),l

По [5, 7] в зависимости от наличия рабочих мест вблизи стен принимается з

(5.36)

начение l=(0,3…0,5)L_В

l = 0,34∙L_В=0,34∙7,68 = 2,61 м.

Определяется количество рядов светильников по формуле (5.6), n_В

(5.37)

принимается n_В = 5 рядов, следовательно расстояние между рядами светильников по формуле (5.7) будет равно

(5.38)

м.

Расчет рабочего освещения по методу коэффициента использования

светового потока

Определяется индекс помещения по формуле (5.9)

i

(5.39)

_п = = 6,85.

Определяется коэффициент использования светового потока, по (Таблица А.6):

К_и=f(i_п) = 83,5%= 0,84.

Определяется расчётный световой поток ламп одного ряда по формуле (5.11)

Ф

(5.40)

_р= = =223087,90 лм,

где Z – учитывает неравномерность освещения и в значительной степени зависит от отношения L/h. Если величина L/h находится в рамках рекомендованных значений (таблица А.5), то для ГЛНД расположенных в виде светящихся линий Z =1,10 [5, 8.1].

Определяется количество светильников в одном ряду

n

(5.41)

_а=Ф_р/(n_св∙Ф_н∙η_св)=223087,9/(2 ∙5400∙0,75) =27,50 шт,

принимается к исполнению значение n_а равное 28 шт.

О

(5.42)

пределяется фактическая дина всех светильников

L_ф=n_a∙ℓ_cв= 28∙1,655=46,34 м.

Определяется зазор между светильниками

ℓ

(5.43)

’ = = = 0,35м = 35 см.

Определяется общая длина световой линии

L

(5.44)

_о=L_ф+ ℓ’∙ (n_а – 1) = 46,34+ 0,35∙ (28-1) = 55,79 м.

Проверяется соотношение L_о≤А

55,79 м<А =56м,

таким образом, 28 светильников умещаются по длине участка цеха.

О

(5.45)

пределяется общее количество светильников в цеху

n=n_a∙n_в = 28∙ 5=140 шт.

Определяется установленная мощность 140 светильников по формуле (

(5.46)

5.14),

∑ Р_нл =Р_н.св.∙n = 2∙80 ∙ 140=22400= 22,40 кВт.

5.3.2 Электрическая часть расчета

Исходные данные:

а) источник электроснабжения – внутрицеховая комплектная трансформа-

торная подстанция (КТП-ВЦ 1);

б) мощность трансформатора - S_н=630 кВ·А;

в) коэффициент загрузки трансформатора - К_з= 0,74;

г) коэффициент мощности на шинах 0,38 кВ КТП-ВЦ 1 - cosφ= 0,99 (с учетом компенсации реактивной мощности).

1) количество светильников в ряду n_А = 28 шт;

2) количество рядов светильников n_В = 5 шт;

3) мощность установленной лампы Р_н=2х80 Вт.

Величина питающего напряжения

В соответствии с [7, 6.1.20] для питания светильников общего назначения должно приниматься напряжение не выше 380/220 В переменного тока при заземленной нейтрали, не выше 220 В при изолированной нейтрали. Принимается напряжение 220 В с системой TN-S (система TN, в которой нулевой защитный и нулевой рабочий проводники разделены на всем ее протяжении). Однофазные групповые линии рабочего и аварийного освещения следует выполнять трехпроводными (L,N,PE), а трехфазные питающие сети - пятипроводными с отдельнымиN- иPE- проводниками. Для ограничения коэффициента пульсации, а так же для сохранения уменьшенной освещенности по всей площади цеха при отключении одной или двух фаз, присоединяются отдельные светильники с люминесцентными лампами к фазам сети в соответствии с тем, как показано на рисунке 5.4 [4, 12].

Рисунок 5.4 - Схема питания светильников 1-й группы

Принятая схема питания сетей освещения

Согласно исходным данным, питание цеха осуществляется от КТП-ВЦ 1. Питание рабочих щитов освещения будет осуществляться непосредственно с КТП-ВЦ 1 10/0,4 кВ по радиальной схеме, а питание аварийного щита освещения с КТП-ВЦ 2 соседнего цеха. Соответственно схема электроснабжения осветительной сети принимается такой, как показано на рисунке 5.5.

Рисунок 5.5 - Одноступенчатая схема питания рабочего и аварийного освещения от двух однотрансформаторных подстанций.

В качестве щитков рабочего освещения будут использоваться щиты распределительные навесные типа ЩРн-18з-0 36 УХЛ3 иЩРн-24з-0 36 УХЛ3 (таблица В.1), а в качестве щитка аварийного освещения выбирается ЩРн-9з-0 36 УХЛ3 (таблица В.1). В щитах на DIN – рейку устанавливаются вводные и групповые ВА.

Среда в цеху пыльная, сухая, поэтому питающая линия рабочего и аварийного освещения выполняется кабелем марки ВВГнг-FRHF. Прокладка выполняется открыто (на стойках, непосредственно по строительным основаниям). Групповые линии в обоих случаях выполняются проводом марки ПВ-1 (таблица В.9). Прокладка выполняется открыто, с креплением на монтажных рейках и уложенных в лотки. Прокладка линий аварийного освещения выполняется совместно с рабочим [7, 6.2.13]

Определение электрической нагрузки осветительной сети

Расчетная схема для подсчета нагрузок, выбора ВА, сечений проводников и определения потерь напряжения для рабочего освещения приведена на рисунках 5.6, 5.7. Так как нагрузка на щиты рабочего освещения неодинакова расчет производится для каждого ЩО отдельно. Для ЩО2 приведена схема питающей и распределительной сети.

Длины участков для рисунков 5.6, 5.7 указаны из плана прокладки сетей освещения (лист 2) графической части методического пособия.

Рисунок 5.6 - Расчетная схема сети рабочего освещения (ЩО1)

Определяются расчетные нагрузки питающей сети по формулам (5.15), (5.16)

кВт,

где К_с=0,95 – коэффициент спроса [8, 3.81]

К_ПРА= 1,2 – учитывает потери в пускорегулирующей аппаратуре [8, 3.79]

А.

Определяются расчетные нагрузки групповой сети рабочего освещения с учетом неравномерной загрузки фаз по формулам (5.17), (5.18)

кВт;

кВт;

кВт,

где К_с= 1,0 – для групповых линий [8, 3.80].

А;

А;

А.

Определяется допустимая потеря напряжения в осветительной сети

по (таблица В.6) ∆U_доп= f(S_н,К_з,cosφ):

∆U_доп= 5,2%

Сечение проводников выбираются по допустимой потере напряжения с последующей проверкой по нагреву расчетным током.

О

(5.47)

пределяется момент нагрузки питающей трехфазной линии по формуле (5.20)

М_1-2=Р_1-2·ℓ_1-2 =10,22·70=715,40 кВт·м.

Определяются моменты нагрузки однофазной групповой линии

_(5.48)

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м;

кВт·м.

Определяется суммарный момент однофазных нагрузок

∑м=16,94+2·21,12+23,10+2·28,80+21,56+2·26,88+15,40+2·19,20=269 кВт·м.

Определяется сечение питающей линии

S

(5.49)

_1-2 = ,

где α_пр= 1,85 – коэффициент приведения момента однофазной нагрузки к моменту трехфазной нагрузки (таблица В.8);

С=72– коэффициент зависящий от материала проводника и напряжения сети (таблица В.7).

S_1-2= мм²_.

По (таблица В.12) – выбирается пятижильный кабель марки ВВГнг-FRHF-1-5х4 с I_доп= 34 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля на нагрев по соотношению (5.21)

I_доп≥I_1-2; 34А≥ 15,68А,

условие выполняется.

Определяются фактические потери напряжения на участке 1-2 по формуле (5.22)

∆U_1-2= %.

Определяются допустимые потери напряжения в групповых линиях по формуле (5.23)

∆U_доп.гр=∆U_доп-∆U_1-2 =5,2-2,48 =2,72 %.

Определяется сечение групповых линий по формуле (5.19)

S_2-3 = = мм²,

принимаетсяS_2-3=1,5мм²;

S_2-4 = = мм²,

принимаетсяS_2-4=1,5мм²;

S_2-5 = = мм²,

принимаетсяS_2-5=1,5мм².

S_2-6 = = мм²,

принимаетсяS_2-6=1,5мм².

По (таблица В.11) – на каждую группу выбирается пять одножильных проводов марки ПВ-1-5×1,5 с I_доп= 15,5 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля на нагрев по соотношению (5.21)

I_доп≥I_гр; 15,5А≥ 4,36А.

Определяются фактические потери напряжения до наиболее удаленных светильников по формулам (5.22),(5.24)

∆U_2-3= %;

∆U_ф =∆U_1-2 + ∆U_2-3 ≤∆U_доп

∆U_ф =2,72+1,60=4,32≤ 5,2 %,

условия выполняются.

Выбирается защитная аппаратура рабочего освещения

Согласно [8, 3.91] осветительная сеть должна иметь защиту от токов КЗ.

В

(5.50)

ыбирается ВА на отходящем фидере от КТП-ВЦ 1 до ЩО1, QF1

I_нр=К_п·I_1-2=1·15,68= 15,68 А,

где К_п=1учитывает отстройку от пусковых токов (таблица В.5).

I_нр– номинальный ток теплового расцепителя автомата

По (таблица В.4) выбирается ВА серии ВА 47-29 3Р 20А, характеристика С, который производитель рекомендует для защиты распределительных и групповых сетей имеющих активную и индуктивную нагрузку.

Выбирается вводной ВА QF2 группового щитка

Согласно [8, 3.94] вводные ВА групповых щитков не предназначены служить аппаратами защиты, и для обеспечения устойчивости ВА к токам КЗ комбинированные расцепители аппаратов следует выбирать на наибольший ток для данного типа ВА. Соответственно выбирается ВА серии ВА 47-29 3Р 63А.

Выбирается групповые ВА по формуле (5.36),QF3...QF14

I_нр=К_п·I_гр=1·4,36= 4,36 А,

по (таблица В.4) выбирается ВА серии ВА 47-29 1Р 6А характеристика С.

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников питающей сети S_1-2 требуемому коэффициенту защиты К_з по условию (5.26),

I_доп ≥ К_з·I_нр; 34 ≥1·20,

где К_з=1–кратность длительно допустимого тока проводника по отношению к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата (таблица В.13).

условие выполняется, принимается ВВГнг-FRHF- 1(5х4).

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников групповой сети S_2-3,S_2-4,S_2-5,S_2-6,требуемому коэффициенту защиты К_з по условию(5.26)

Так как сечения и защитные аппараты групповых линий выбраны одинаковыми проверку достаточно выполнить для одного участка

I_доп ≥ К_з·I_нр; 15,5 ≥1·6,

условие выполняется, принимается ПВ-1– 5(1х1,5).

Результаты электрического расчета рабочего освещения для ЩО1заносятся в таблицу 5.3.

Рисунок 5.7 - Расчетная схема сети рабочего освещения (ЩО2)

Определяются расчетные нагрузки питающей сети по формулам (5.15), (5,16)

кВт,

А.

Определяются расчетные нагрузки групповой сети рабочего освещения с учетом неравномерной загрузки фаз по формулам (5.17), (5.18)

кВт;

кВт;

кВт,

А;

А;

А.

Определяется допустимая потеря напряжения в осветительной сети

по (таблица В.6), ∆U_доп= f(S_н,К_з,cosφ):

∆U_доп= 5,2%

Определяется момент нагрузки питающей трехфазной линии по формуле (5.20)

М_7-8=Р_7-8·ℓ_7-8 =12,77·35=446,95 кВт·м

Определяются моменты нагрузки однофазной групповой линии по формуле (5.34)

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

кВт·м

Определяется суммарный момент однофазных нагрузок

∑м=16,17+2·20,16+22,33+2·27,84+28,49+2·35,52+26,95+2·33,60+

+20,79+2·25,92+14,63+2·18,24= 451,92 кВт·м

Определяется сечение питающей линии по формуле (5.35)

S_7-8= = мм²

По (таблица В.12) – выбирается пятижильный кабель марки

ВВГнг-FRHF-1-5х4 с I_доп= 34 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля на нагрев по соотношению (5.21)

I_доп≥I_7-8 ; 34А≥ 19,60А,

условие выполняется.

Определяются фактические потери напряжения на участке 7-8 по формуле (5.22)

∆U_7-8 = %.

Определяются допустимые потери напряжения в групповых линиях по формуле (5.23)

∆U_доп.гр=∆U_доп-∆U_7-8 =5,2-1,55 =3,70 %.

Определяется сечение групповых линий по формуле (5.19)

S_8-9 = = мм²_,

принимаетсяS_8-9=1,5мм²_;

S_8-10 = = мм²_,

принимаетсяS_8-10=1,5мм²_;

S_8-11 = = мм²_,

принимаетсяS_8-11=1,5мм²_.

S_8-12 = = мм²_,

принимаетсяS_8-12=1,5мм²_.

S_8-13 = = мм²_,

принимаетсяS_8-13=1,5мм²_.

S_8-14 = = мм²_,

принимаетсяS_8-14=1,5мм²_.

По (таблицаВ.11) –на каждую группу выбирается пять одножильных проводов марки ПВ -1-5х1,5 с I_доп= 15,5 А.

Выполняется проверка выбранного кабеля на нагрев по соотношению (5.21)

I_доп≥I_гр; 15,5А≥ 4,36А.

Определяются фактические потери напряжения до наиболее удаленных светильников по формулам (5.22),(5.24),∆U_ф

∆U_8-11= %

∆U_ф =∆U_8-11+ ∆U_2-3 ≤∆U_доп

∆U_ф =1,55+1,97=3,52≤ 5,2 %

условие выполняется.

Выбор ВА рабочего освещения

Выбирается ВА QF15 на отходящем фидере от КТП-ВЦ 1 до ЩО2 по формуле (5.36)

I_нр=К_п·I_7-8=1·19,60= 19,60 А,

где К_п=1учитывает отстройку от пусковых токов (таблица В.5).

По (таблица В.4) выбирается ВА серии ВА 47-29 3Р 25А характеристика С, который производитель рекомендует для защиты распределительных и групповых сетей имеющих активную и индуктивную нагрузку.

Выбор вводного ВА QF16 группового щитка

Согласно [8, 3.94] вводные ВА групповых щитков не предназначены служить аппаратами защиты, и для обеспечения устойчивости ВА к токам короткого замыкания комбинированные расцепители аппаратов следует выбирать на наибольший ток для данного типа ВА. Соответственно выбирается ВА серии ВА 47-29 3Р 63А.

Выбираются групповые ВА QF17...QF34по формуле (5.36)

I_нр=К_п·I_гр=1·4,36= 4,36 А.

по (таблица В.4) выбирается ВА серии ВА 47-29 1Р 6А, характеристика С.

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников питающей сети S_7-8 требуемому коэффициенту защиты К_з по условию (5.26)

I_доп ≥ К_з·I_нр; 34≥1·25,

условие выполняется, принимается ВВГнг-FRHF- 1(5х2,5).

Проверяется соответствие выбранного сечения проводников групповой сети S_8-9,S_8-10,S_8-11,S_8-12,S_8-13,S_8-14требуемому коэффициенту защиты К_з по условию(5.26)

Так как сечения и защитные аппараты групповых линий выбраны одинаковыми проверку достаточно выполнить для одного участка

I_доп ≥ К_з·I_нр; 15,5 ≥1·6,

условие выполняется, принимается ПВ-1- 5(1х1,5).

Результаты электрического расчета рабочего освещения для ЩО2 заносятся в таблицу 5.4.