1.1.5.Расчет продольной балки на выносливость

По нормальным напряжениям

условие расчета на выносливость.

æ₂=1,05;

γ_w – коэффициент снижения расчетных сопротивлений материала;

;

ζ=1 – для железнодорожных мостов;

β = 1.3 – эффективный коэффициент концентрации напряжений;

– коэффициент зависящий от длины загружения линии влияния при определении .

, при м.

ξ и ν – коэффициенты, зависящие от марки стали и от β (СНиП ,табл .79);

ξ=0,0335; ν= 1,76.

=1,76 - 0,0335 11=1,39.

α и δ – коэффициенты, учитывающие марку стали и нестационарность режима нагружения (по табл. 78 СниП ,с.91)

α=0,72; δ=0,24 – для марки стали 15ХСНД.

= – коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений.

кг/см

2.Расчет поперечной балки

2.1.Определение внутренних усилий

Расчетная схема и линия влияния для определения давления продольных балок

Vc14 = f( =2d ;  =0.5) =18.8 (т/м);

=1,234;

= 1,346.

D – давление передающееся с двух продольных балок на поперечную.

;

т

M = 369,12 т м.

3.Расчет прикрепления продольных балок к поперечным и поперечных – к главной ферме

3.1.Определение несущей способности болтоконтакта

;

Q_bh – несущая способность болтоконтакта;

μ = 0,42 – коэффициент трения;

n – количество болтов;

γ_bh – коэффициент надежности

, при ;

, при .

Р – усилие натяжения высокопрочного болта.

P=7.84*3*0.95= 22,6 т;

R_bun– наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву;

A_bh – площадь сечения болта нетто;

т, при

т, при

3.2.Прикрепление продольной балки к поперечной

3.2.1.Подбор количества заводских болтов

;

n₁ – количество заводских болтов;

m_b = 0,9 – коэффициент условий работы.

шт.

Принимаем n₁=14 штук.

3.2.2.Подбор количества монтажных болтов.

;

n₂ – количество монтажных болтов.

шт.

Принимаем n₂=28 штук.

3.2.3.Расчет поперечного сечения накладок – “рыбок”

;

N_р – усилие в “рыбке”;

h – высота продольной балки;

т

R_y m

N Rm(b-2d)t

см

шт.

Принимаем n₃=26 шт.

Число заводских болтов, имеющих по две плоскости контакта

шт.

Принимаем n₄=21 шт.

Число монтажных болтов, имеющих по одной плоскости контакта

шт.

Принимаем n₅=36 шт. для четности.

4.Расчет элементов главной фермы.

H1-H4

B1-B3

Определение усилий в элементах главных ферм от ветровых нагрузок:

h_пч = 1.9 м; h_п = 0.6 м W≥1.77кПа=0.18т/м²

Нормативная погонная нагрузка на главные фермы

, где

q₀ – скоростной напор ветра;

k_H – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте;

C_wф – аэродинамический коэффициент для сквозных главных ферм;

H_ф – высота главной фермы.

Нормативная погонная нагрузка от ветра на железнодорожный подвижной состав

, где

C_w,пс – аэродинамический коэффициент для подвижного состава.

Нормативная погонная нагрузка от ветра на проезжую часть

, где

C_w,пч – аэродинамический коэффициент для балочной клетки и мостового полотна;

h_пч – высота проезжей части;

h_п – высота пояса фермы.

Для типовых конструкций .

т/м;

т/м;

т/м.

Нормативная погонная ветровая нагрузка на нижнюю и верхнюю ветровые фермы:

т/м;

т/м.

Нормативное продольное усилие от ветровой нагрузки в –й панели:

, где

B – расстояние между осями главных ферм;

W – ветровая нагрузка на пояса фермы;

a – расстояние от конца фермы до середины расчетной панели;

– пролет ветровой фермы.

т.

– нагрузка от портальной рамы, где

– расстояние от нулевой точки эпюры M до заделки (см. рис. выше);

– горизонтальное усилие, передающееся в верхние узлы портальной рамы от ветровой нагрузки;

– пролет фермы верхних связей;

W_в– распределенная ветровая нагрузка;

;

;

Определение усилий в элементе Н2-Н3

Определение усилий в элементе B1-H2

Определение усилий в элементе Н2-В3