Список рекомендуемых источников
1. Калинин А.А. Обследование, расчет и усиление зданий и сооружений. — М. : АСВ, 2002. — 160 с.
2. Пособие по обследованию строительных конструкций зданий. — М. : АО ЦНИИпромзданий, 1997. — 166 с.
3. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81*). — М., 1989. — 152 с.
4. Пособие по проектированию усиления стальных конструкций (к разделу 20 главы СНиП II-23-81*) / УкрНИИПроектстальконструкция. — Киев, 1988. — 159 с.
5. Проектирование металлических конструкций / В.В. Бирюлёв, И.И. Кошин, И.И. Крылов, А.В. Сильвестров / под общей редакцией В.В. Бирюлёва : учеб. пособие для строит. спец. вузов. — Л. : Стройиздат, 1990. — 432 с.
6. Реконструкция зданий и сооружений : учеб. пособие для строит. спец. вузов / А.Л. Шагин, Ю.В. Бондаренко, Д.Ф. Гончаренко, В.Б. Гончаров / под ред. А.Л. Шагина : — М. : Высш. шк., 1991. — 352 с.
7. Реконструкция промышленных предприятий : в 2-х т. / В.Д. Топчий, Р.А. Гребенник, В.Г. Клименко и др. / под ред. В.Д. Топчий, В.Г. Гребенника. — М. : Стройиздат, 1990. — 591 с.
8. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. — М. : ГУП ЦПП, 2003. — 44 с.
9. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. — М. : ГУП ЦПП, 2000. — 84 с.
10. СНиП II-22-81*. Каменные и армокаменные конструкции. — М. : ГУП ЦПП, 1995. — 40 с.
11. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. — М. : ГУП ЦПП, 1990. — 93 с.
12. Тетиор А.Н., Померанец В.Н. Обследование и испытание сооружений. — К. : Высшая школа; Главное изд-во, 1988. — 207 с.
Приложения
Приложение 1
Таблица 1. Расчетные сопротивления бетона
Вид сопротивления |
Бетон |
Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt при классе бетона по прочности на сжатие |
||||||||||||||||||
В1 |
В1,5 |
В2 |
В2,5 |
В3,5 |
В5 |
В7,5 |
В10 |
В12,5 |
В15 |
В20 |
В25 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
||
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb |
Тяжелый и мелкозернистый |
– |
– |
– |
– |
2,1 21,4 |
2,8 28,6 |
4,5 45,9 |
6,0 61,2 |
7,5 76,5 |
8,5 86,7 |
11,5 117 |
14,5 148 |
17,0 173 |
19,5 199 |
22,0 224 |
25,0 255 |
27,5 280 |
30,0 306 |
33,0 336 |
Легкий |
– |
– |
– |
1,5 15,3 |
2,1 21,4 |
2,8 28,6 |
4,5 45,9 |
6,0 61,2 |
7,5 76,5 |
8,5 86,7 |
11,5 117 |
14,5 148 |
17,0 173 |
19,5 199 |
22,0 224 |
– |
– |
– |
– |
|
Ячеистый |
0,63 6,42 |
0,95 9,69 |
1,3 13,3 |
1,6 16,3 |
2,2 22,4 |
3,1 31,6 |
4,6 46,9 |
6,0 61,2 |
7,0 71,4 |
7,7 78,5 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
Р |
Тяжелый |
– |
– |
– |
– |
0,26 2,65 |
0,37 3,77 |
0,48 4,89 |
0,57 5,81 |
0,66 6,73 |
0,75 7,65 |
0,90 9,18 |
1,05 10,7 |
1,20 12,2 |
1,30 13,3 |
1,40 14,3 |
1,45 14,8 |
1,55 15,8 |
1,60 16,3 |
1,65 16,8 |
Мелкозернистый групп: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
– |
– |
– |
– |
0,26 2,65 |
0,37 3,77 |
0,48 4,89 |
0,57 5,81 |
0,66 6,73 |
0,75 7,65 |
0,90 9,18 |
1,05 10,7 |
1,20 12,2 |
1,30 13,3 |
1,40 14,3 |
– |
– |
– |
– |
|
Б |
– |
– |
– |
– |
0,17 1,73 |
0,27 2,75 |
0,40 4,08 |
0,45 4,59 |
0,51 5,81 |
0,64 6,53 |
0,77 7,85 |
0,90 9,18 |
1,00 10,2 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
В |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
0,75 7,65 |
0,90 9,18 |
1,05 10,7 |
1,20 12,2 |
1,30 13,3 |
1,40 14,3 |
1,45 14,8 |
1,55 15,8 |
1,60 16,3 |
1,65 16,8 |
|
Легкий при мелком заполнителе: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
плотном |
– |
– |
– |
0,20 2,04 |
0,26 2,65 |
0,37 3,77 |
0,48 4,89 |
0,57 5,81 |
0,66 6,73 |
0,75 7,65 |
0,90 9,18 |
1,05 10,7 |
1,20 12,2 |
1,30 13,3 |
1,40 14,3 |
– |
– |
– |
– |
|
пористом |
– |
– |
– |
0,20 2,04 |
0,26 2,65 |
0,37 3,77 |
0,48 4,89 |
0,57 5,81 |
0,66 6,73 |
0,74 7,55 |
0,80 8,16 |
0,90 9,18 |
1,00 10,2 |
1,10 11,2 |
1,20 12,2 |
– |
– |
– |
– |
|
Ячеистый |
0,06 0,613 |
0,09 0,918 |
0,12 1,22 |
0,14 1,43 |
0,18 1,84 |
0,24 2,45 |
0,28 2,86 |
0,39 4,00 |
0,44 4,49 |
0,46 4,69 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
астяжение
осевое
Rbt
П
римечания:
1) Над чертой указаны значения в МПа, под
чертой — в кгс/см2.
2) Группы
мелкозернистых бетонов приведены в п.
2.3. 3) Значения
расчетных сопротивлений приведены для
ячеистого бетона средней влажностью
10%. 4) Для керамзитоперлитобетона на
вспученном перлитовом песке значения
Rbt
принимают как для легких бетонов на
пористом песке с умножением на коэффициент
0,85. 5) Для поризованного бетона значения
Rb
принимают такими же, как для легкого
бетона, а значение Rbt
умножают на коэффициент 0,7. 6) Для
напрягающего бетона значение Rb
принимают таким же, как для тяжелого
бетона, а значения Rbt
умножают на коэффициент 1,2.
Таблица 2. Начальный модуль упругости бетона
Бетон |
Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Eb ·10-3 при классе бетона по прочности на сжатие |
||||||||||||||||||
В1 |
В1,5 |
В2 |
В2,5 |
В3,5 |
В5 |
В7,5 |
В10 |
В12,5 |
В15 |
В20 |
В25 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Тяжелый: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
естественного твердения |
– |
– |
– |
– |
9,5 96,9 |
13,0 133 |
16,0 163 |
18,0 184 |
21,0 214 |
23,0 235 |
27,0 275 |
30,0 306 |
32,5 331 |
34,5 352 |
36,0 367 |
37,5 382 |
39,0 398 |
39,5 403 |
40,0 408 |
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении |
– |
– |
– |
– |
8,5 86,7 |
11,5 117 |
14,5 148 |
16,0 163 |
19,0 194 |
20,5 209 |
24,0 245 |
27,0 275 |
29,0 296 |
31,0 316 |
32,5 332 |
34,0 347 |
35,0 357 |
35,5 362 |
36,0 367 |
подвергнутый автоклавной обработке |
– |
– |
– |
– |
7,0 71,4 |
9,88 99,5 |
12,0 122 |
13,5 138 |
16,0 163 |
17,0 173 |
20,0 204 |
22,5 230 |
24,5 250 |
26,0 265 |
27,0 275 |
28,0 286 |
29,0 296 |
29,5 301 |
30,0 306 |
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А — естественного твердения |
– |
– |
– |
– |
7,0 71,4 |
10,0 102 |
13,5 138 |
15,5 158 |
17,5 178 |
19,5 199 |
22,0 224 |
24,0 245 |
26,0 265 |
27,5 280 |
28,5 291 |
– |
– |
– |
– |
подвергнутый тепловой обработке, при атмосферном давлении |
– |
– |
– |
– |
6,5 66,3 |
9,0 91,8 |
12,5 127 |
14,0 143 |
15,5 158 |
17,0 173 |
20,0 204 |
21,5 219 |
23,0 235 |
24,0 245 |
24,5 250 |
– |
– |
– |
– |
Б — естественного твердения |
– |
– |
– |
– |
6,5 66,3 |
9,0 91,8 |
12,5 127 |
14,0 143 |
15,5 158 |
17,0 173 |
20,0 204 |
21,5 219 |
23,0 235 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении |
– |
– |
– |
– |
5,5 56,1 |
8,0 81,6 |
11,5 117 |
13,0 133 |
14,5 148 |
15,5 158 |
17,5 178 |
19,0 194 |
20,5 209 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
В — автоклавного твердения |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
16,5 168 |
18,0 184 |
19,5 199 |
21,0 214 |
22,0 224 |
23,0 235 |
23,5 240 |
24,0 245 |
24,5 250 |
25,0 255 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
елкозернистый
группы:Продолжение таблицы 2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Легкий и поризованный марки по средней плотности D: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800 |
– |
– |
– |
4,0 40,8 |
4,5 45,9 |
5,0 51,0 |
5,5 56,1 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1000 |
– |
– |
– |
5,0 51,0 |
5,5 66,1 |
6,3 64,2 |
7,2 73,4 |
8,0 81,6 |
8,4 85,7 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1200 |
– |
– |
– |
6,0 61,2 |
6,7 68,3 |
7,6 77,5 |
8,7 88,7 |
9,5 96,9 |
10,0 102 |
10,5 107 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1400 |
– |
– |
– |
7,0 71,4 |
7,8 79,5 |
8,8 89,7 |
10,0 102 |
11,0 112 |
11,7 119 |
12,5 127 |
13,5 138 |
14,5 148 |
15,5 158 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1600 |
– |
– |
– |
– |
9,0 91,8 |
10,0 102 |
11,5 117 |
12,5 127 |
13,2 135 |
14,0 143 |
15,5 158 |
16,5 168 |
17,5 178 |
18,0 184 |
– |
– |
– |
– |
– |
1 |
– |
– |
– |
– |
– |
11,2 114 |
13,0 133 |
14,0 143 |
14,7 150 |
15,5 158 |
17,0 173 |
18,5 189 |
19,5 199 |
20,5 209 |
21,0 214 |
– |
– |
– |
– |
2000 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
14,5 148 |
16,0 163 |
17,0 173 |
18,0 184 |
19,5 199 |
21,0 214 |
22,0 224 |
23,0 235 |
23,5 240 |
– |
– |
– |
– |
Ячеистый автоклавного твердения марки по средней плотности D: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
1,1 11,2 |
1,4 14,3 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
600 |
1,4 14,3 |
1,7 17,3 |
1,8 18,4 |
2,1 21,4 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
700 |
– |
1,9 19.4 |
2,2 22,4 |
2,5 25,5 |
2,9 29,6 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
800 |
– |
– |
– |
2,9 29,6 |
3,4 34,7 |
4,0 40,8 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800
Окончание таблицы 2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
900 |
– |
– |
– |
– |
3,8 38,8 |
4,5 45,9 |
5,5 56,1 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1000 |
– |
– |
– |
– |
– |
5,0 51,0 |
6,0 61,2 |
7,0 71,4 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1100 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
6,8 69,3 |
7,9 80,6 |
8,3 84,6 |
8,6 87,7 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
1200 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
8,4 85,7 |
8,8 89,7 |
9,3 94,8 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой — в кгс/см2.
2. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3.
3. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.
4
.
Для ячеистого бетона неавтоклавного
твердения значения Еb
принимают как для бетона автоклавного
твердения с умножением на коэффициент
0,8.
5. Для напрягающего бетона значения Еb принимают как для тяжелого бетона с умножением на коэффициент = 0,56 + 0,006 В.
Приложение 2
Расчетные сопротивления стержневой арматуры
Стержневая арматура классов |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
||
растяжению |
сжатию Rsc |
||
продольной Rs |
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
||
А-I |
225 (2300) |
175 (1800) |
225 (2300) |
А-II |
280 (2850) |
225 (2300) |
280 (2850) |
А-III диаметром, мм: |
|
|
|
6-8 |
355 (3600) |
285* (2900) |
355 (3600) |
10-40 |
365 (3750) |
290* (3000) |
365 (3750) |
А-IV |
510 (5200) |
405 (4150) |
450 (4600)** |
А-V |
680 (6950) |
545 (5550) |
500 (5100)** |
А-VI |
815 (8300) |
650 (6650) |
500 (5100)** |
Aт-VII |
980 (10 000) |
785 (8000) |
500 (5100)** |
А-IIIв с контролем: |
|
|
|
удлинения и напряжения |
490 (5000) |
390 (4000) |
200 (2000) |
только удлинения |
450 (4600) |
360 (3700) |
200 (2000) |
Примечания:
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
** Указанные значения Rsc принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в источнике [9, поз. 2а табл. 15]; при учете нагрузок, указанных в источнике [9, поз. 2б табл. 15], принимается значение Rsc = 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение Rsc = 400 МПа (4100 кгс/см2).
В тех случаях когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления Rsw принимаются как для арматуры класса А-III.
Продолжение приложения 2
Расчетные сопротивления проволочной и канатной арматуры
Проволочная арматура классов |
Диаметр арматуры, мм |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
||
растяжению |
сжатию Rsc |
|||
продольной Rs |
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
|||
Вр-I |
3-5 |
410 (4200) |
290 (3000)* |
375 (3850)** |
В-II при классе прочности: |
|
|
|
500 (5100)** |
1500 |
3 |
1250 (12750) |
1000 (10200) |
|
1400 |
4-5 |
1170 (11900) |
940 (9600) |
|
1300 |
6 |
1050 (10700) |
835 (8500) |
|
1200 |
7 |
1000 (10200) |
785 (8000) |
|
1100 |
8 |
915 (9300) |
730 (7450) |
|
Вр-II при классе прочности: |
|
|
|
|
1500 |
3 |
1250 (12750) |
1000 (10200) |
|
1400 |
4-5 |
1170 (11900) |
940 (9600) |
|
1200 |
6 |
1000 (10200) |
785 (8000) |
|
1100 |
7 |
915 (9300) |
730 (7450) |
|
1000 |
8 |
850 (8700) |
680 (6950) |
|
К-7 при классе прочности: |
|
|
|
|
1500 |
6-12 |
1250 (12750) |
1000 (10200) |
|
1400 |
15 |
1160 (12050) |
945 (9600) |
|
К-19 |
14 |
1250 (12750) |
1000 (10200) |
|
* При применении проволоки в вязаных каркасах значение Rsw следует принимать равным 325 МПа (3300 кгс/см2).
** Данные значения Rsc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в источнике [9, табл. 15, поз. 2а]. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в источнике [9, табл. 15, поз. 2а], а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение Rsc следует принимать для арматуры классов: Bр-I — 340 МПа (3500 кгс/см2); В-II, Вр-II, К-7 и K-19 — 400 МПа (4100 кгс/см2).
Модули упругости стержневой, проволочной и канатной арматуры
Класс арматуры |
Модуль упругости арматуры Es10-4, МПа (кгс/см2) |
А-I, А-II |
21 (210) |
А-III |
20 (200) |
А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII |
19 (190) |
А-IIIв |
18 (180) |
В-II, Вр-II |
20 (200) |
К-7, К-19 |
18 (180) |
Вр-I |
17 (170) |
Приложение 3
Сортамент стержневой и проволочной арматуры
Номинальный диаметр стержня, мм |
Расчетная площадь поперечного стержня, мм2, при числе стержней |
Теоретическая масса 1 м длины арматуры, кг |
Диаметр арматуры классов |
||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
A-I |
A-II |
А-III |
Ат-IIIC |
Bp-I |
||
3 |
7,1 |
14,1 |
21,2 |
28,3 |
35,3 |
42,4 |
49,5 |
56,5 |
63,6 |
0,052 |
– |
– |
– |
– |
+ |
4 |
12,6 |
25,1 |
37,7 |
50,2 |
62,8 |
75,4 |
87,9 |
100,5 |
113 |
0,092 |
– |
– |
– |
– |
+ |
5 |
19,6 |
39,3 |
58,9 |
78,5 |
98,2 |
117,8 |
137,5 |
157,1 |
176,7 |
0,144 |
– |
– |
– |
– |
+ |
6 |
28,3 |
57 |
85 |
113 |
141 |
170 |
198 |
226 |
254 |
0,222 |
+ |
– |
+ |
– |
– |
8 |
50,3 |
101 |
151 |
201 |
251 |
302 |
352 |
402 |
453 |
0,395 |
+ |
– |
+ |
– |
– |
10 |
78,5 |
157 |
236 |
314 |
393 |
471 |
550 |
628 |
707 |
0,617 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
12 |
113,1 |
226 |
339 |
452 |
565 |
679 |
792 |
905 |
1018 |
0,888 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
14 |
153,9 |
308 |
462 |
616 |
769 |
923 |
1077 |
1231 |
1385 |
1,208 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
16 |
201,1 |
402 |
603 |
804 |
1005 |
1206 |
1407 |
1608 |
1810 |
1,578 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
18 |
254,5 |
509 |
763 |
1018 |
1272 |
1,527 |
1781 |
2036 |
2290 |
1,998 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
20 |
314,2 |
628 |
942 |
1256 |
1571 |
1885 |
2199 |
2513 |
2828 |
2,466 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
22 |
380,1 |
760 |
1140 |
1520 |
1900 |
2281 |
2661 |
3041 |
3421 |
2,984 |
+ |
+ |
+ |
+ |
– |
25 |
490,9 |
982 |
1473 |
1963 |
2454 |
2945 |
3436 |
3927 |
4418 |
334 |
+ |
+ |
+ |
– |
– |
28 |
615,8 |
1232 |
1847 |
2463 |
3079 |
3685 |
4310 |
4926 |
5542 |
4,83 |
+ |
+ |
+ |
– |
– |
32 |
804,3 |
1609 |
2413 |
3217 |
4021 |
4826 |
5630 |
6434 |
7238 |
6,31 |
+ |
+ |
+ |
– |
– |
36 |
1017,9 |
2036 |
3054 |
4072 |
5089 |
6107 |
7125 |
8143 |
9161 |
7,99 |
+ |
+ |
+ |
– |
– |
40 |
1256,6 |
2513 |
3770 |
5027 |
6283 |
7540 |
8796 |
10053 |
11310 |
9,865 |
+ |
+ |
+ |
– |
– |
45 |
1590,4 |
3181 |
4771 |
6362 |
7952 |
9542 |
11133 |
12723 |
14313 |
12,49 |
– |
+ |
– |
– |
– |
50 |
1963,5 |
3927 |
5891 |
7854 |
9818 |
11781 |
13745 |
15708 |
17672 |
15,41 |
– |
+ |
– |
– |
– |
55 |
2376 |
4752 |
7128 |
9504 |
11880 |
14256 |
16632 |
19008 |
21384 |
18,65 |
– |
+ |
– |
– |
– |
60 |
2827 |
5654 |
8481 |
11308 |
14135 |
16962 |
19789 |
22 616 |
25443 |
22,19 |
– |
+ |
– |
– |
– |
Приложение 4
Характеристики каменных конструкций (из СНиП II-22-81*)
3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 2.
Таблица 2
Марка кирпича или камня |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50-150 мм на тяжелых растворах |
|||||||||
при марке раствора |
при прочности раствора |
|||||||||
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2(2) |
нулевой |
|
300 |
3,9(39) |
3,6(36) |
3,3(33) |
3,0(30) |
2,8(28) |
2,5(25) |
2,2(22) |
1,8(18) |
1,7(17) |
1,5(15) |
250 |
3,6(36) |
3,3(33) |
3,0(30) |
2,8(28) |
2,5(25) |
2,2(22) |
1,9(19) |
1,6(16) |
1,5(15) |
1,3(13) |
200 |
3,2(32) |
3,0(30) |
2,7(27) |
2,5(25) |
2,2(22) |
1,8(18) |
1,6(16) |
1,4(14) |
1,3(13) |
1,0(10) |
150 |
2,6(26) |
2,4(24) |
2,2(22) |
2,0(20) |
1,8(18) |
1,5(15) |
1,3(13) |
1,2(12) |
1,0(10) |
0,8(8) |
125 |
– |
2,2(22) |
2,0(20) |
1,9(19) |
1,7(17) |
1,4(14) |
1,2(12) |
1,1(11) |
0,9(9) |
0,7(7) |
100 |
– |
2,0(20) |
1,8(18) |
1,7(17) |
1,5(15) |
1,3(13) |
1,0(10) |
0,9(9) |
0,8(8) |
0,6(6) |
75 |
– |
– |
1,5(15) |
1,4(14) |
1,3(13) |
1,1(11) |
0,9(9) |
0,7(7) |
0,6(6) |
0,5(5) |
50 |
– |
– |
– |
1,1(11) |
1,0(10) |
0,9(9) |
0,7(7) |
0,6(6) |
0,5(5) |
0,35(3,5) |
5 |
– |
– |
– |
0,9(9) |
0,8(8) |
0,7(7) |
0,6(6) |
0,45(4,5) |
0,4(4) |
0,25(2,5) |
Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.
Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества — растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.
Продолжение приложения 4
3.21. Значения упругой характеристики для неармированной кладки следует принимать по таблице 15.
Таблица 15
Вид кладки |
Упругая характеристика |
||||
при марках раствора |
при прочности раствора |
||||
25-200 |
10 |
4 |
0,2 (2) |
нулевой |
|
1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня ( 1800 кг/м3) |
1500 |
1000 |
750 |
750 |
500 |
2. Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута |
1500 |
1000 |
750 |
500 |
350 |
3. Из крупных блоков, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного камня |
1000 |
750 |
500 |
500 |
350 |
4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов: |
|
|
|
|
|
автоклавных |
750 |
750 |
500 |
500 |
350 |
неавтоклавных |
500 |
500 |
350 |
350 |
350 |
5. Из камней из ячеистых бетонов: |
|
|
|
|
|
автоклавных |
750 |
500 |
350 |
350 |
200 |
неавтоклавных |
500 |
350 |
200 |
200 |
200 |
6. Из керамических камней |
1200 |
1000 |
750 |
500 |
350 |
7. Из кирпича глиняного пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней |
1000 |
750 |
500 |
350 |
200 |
8. Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого |
750 |
500 |
350 |
350 |
200 |
9. Из кирпича глиняного полусухого прессования полнотелого и пустотелого |
500 |
500 |
350 |
350 |
200 |
Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью l0/i 28 или отношением l0/h 8 (см. п. 4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.
2. Приведенные в таблице 15 (пп. 7-9) значения упругой характеристики для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.
3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной = 2000.
4. Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики следует принимать по таблице 15 с коэффициентом 0,7.
5. Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
Продолжение приложения 4
4.2. Коэффициент продольного изгиба для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 18 в зависимости от гибкости элемента:
, (11)
или прямоугольного сплошного сечения при отношении
, (12)
и упругой характеристики кладки , принимаемый по источнику [10, табл. 15], а для кладки с сетчатым армированием — по формуле (4).
В формулах (11) и (12):
l0 — расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п. 4.3;
i — наименьший радиус инерции сечения элемента;
h — меньший размер прямоугольного сечения.
Таблица 18
Гибкость |
Коэффициент продольного изгиба при упругих характеристиках кладки |
|||||||
|
|
1500 |
1000 |
750 |
500 |
350 |
200 |
100 |
4 |
14 |
1 |
1 |
1 |
0,98 |
0,94 |
0,9 |
0,82 |
6 |
21 |
0,98 |
0,96 |
0,95 |
0,91 |
0,88 |
0,81 |
0,68 |
8 |
28 |
0,95 |
0,92 |
0,9 |
0,85 |
0,8 |
0,7 |
0,54 |
10 |
35 |
0,92 |
0,88 |
0,84 |
0,79 |
0,72 |
0,6 |
0,43 |
12 |
42 |
0,88 |
0,84 |
0,79 |
0,72 |
0,64 |
0,51 |
0,34 |
14 |
49 |
0,85 |
0,79 |
0,73 |
0,66 |
0,57 |
0,43 |
0,28 |
16 |
56 |
0,81 |
0,74 |
0,68 |
0,59 |
0,5 |
0,37 |
0,23 |
18 |
63 |
0,77 |
0,7 |
0,63 |
0,53 |
0,45 |
0,32 |
– |
22 |
76 |
0,69 |
0,61 |
0,53 |
0,43 |
0,35 |
0,24 |
– |
26 |
90 |
0,61 |
0,52 |
0,45 |
0,36 |
0,29 |
0,2 |
– |
30 |
104 |
0,53 |
0,45 |
0,39 |
0,32 |
0,25 |
0,17 |
– |
34 |
118 |
0,44 |
0,38 |
0,32 |
0,26 |
0,21 |
0,14 |
– |
38 |
132 |
0,36 |
0,31 |
0,26 |
0,21 |
0,17 |
0,12 |
– |
42 |
146 |
0,29 |
0,25 |
0,21 |
0,17 |
0,14 |
0,09 |
– |
46 |
160 |
0,21 |
0,18 |
0,16 |
0,13 |
0,1 |
0,07 |
– |
50 |
173 |
0,17 |
0,15 |
0,13 |
0,1 |
0,08 |
0,05 |
– |
54 |
187 |
0,13 |
0,12 |
0,1 |
0,08 |
0,06 |
0,04 |
– |
Примечания: 1. Коэффициент при промежуточных величинах гибкостей определяется по интерполяции.
2. Коэффициент для отношений , превышающих предельные (пп. 6.18-6.20), следует принимать при определении c (п. 4.7) в случае расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.
3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.
Продолжение приложения 4
4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле:
N тg1 RAcw, (13)
где Аc — площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади Аc определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения:
, (14)
(15)
В формулах (13)-(15):
R — расчетное сопротивление кладки сжатию;
A — площадь сечения элемента;
h — высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
e0 — эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;
— коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0 (см. пп. 4.2, 4.3) по таблице 18;
c— коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении:
,
или гибкости:
,
где hc и ic — высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Аc в плоскости действия изгибающего момента.
Для прямоугольного сечения hc = h – 2e0. Для таврового сечения (при e0 > 0,45y) допускается приближенно принимать Аc = 2(у – e0)b и hс = 2(у – e0), где у — расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b — ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.
При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис. 6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба c следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях:
или
,
или
,
где H1 и H2 — высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;
hc1; ic1 и hс2; ic2 — высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;
w — коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 19;
тg — коэффициент, определяемый по формуле
(16)
где Ng — расчетная продольная сила от длительных нагрузок;
— коэффициент, принимаемый по таблице 20;
e0g — эксцентриситет от действия длительных нагрузок.
Рис. 5. Внецентренное сжатие |
Рис. 6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента для внецентренно сжатого элемента |
При h 30 см или i 8,7 см коэффициент тg следует принимать равным единице.
Таблица 19
Вид кладки |
Значения w для сечений |
|
произвольной формы |
прямоугольного |
|
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз. 2 |
|
|
2. Кладка из камней и крупных блоков, изготовленных из ячеистых и крупнопористых бетонов; из природных камней (включая бут) |
1 |
1 |
Примечание. Если 2у < h, то при определении коэффициента w вместо 2у следует принимать h.
Продолжение приложения 4
Таблица 20
Гибкость |
Коэффициент для кладки |
||||
h |
i |
из глиняного кирпича и керамических камней; из камней и крупных блоков из тяжелого бетона; из природных камней всех видов |
из силикатного кирпича и силикатных камней; камней из бетона на пористых заполнителях; крупных блоков из ячеистого бетона |
||
при проценте продольного армирования |
|||||
0,1 и менее |
0,3 и более |
0,1 и менее |
0,3 и более |
||
10 12 |
35 42 |
0 0,04 |
0 0,03 |
0 0,05 |
0 0,03 |
14 |
49 |
0,08 |
0,07 |
0,09 |
0,08 |
16 |
56 |
0,12 |
0,09 |
0,14 |
0,11 |
18 |
63 |
0,15 |
0,13 |
0,19 |
0,15 |
20 |
70 |
0,20 |
0,16 |
0,24 |
0,19 |
22 |
76 |
0,24 |
0,20 |
0,29 |
0,22 |
24 |
83 |
0,27 |
0,23 |
0,33 |
0,26 |
26 |
90 |
0,31 |
0,26 |
0,38 |
0,30 |
Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициента следует принимать как для кладки с армированием 0,1% и менее. При проценте армирования более 0,1 и менее 0,3 коэффициент определяется интерполяцией.
Приложение 5
Сортамент металлопроката