7.1 330 КВ (в цепи блока)

I_норм = S_{ном G}/(√3*U_ном)

I_норм = 376500/(√3*330) = 658,7

I_max = I_норм = 658,7

7.1.1 Выбираем выключатель типа ВГУ-330-40/3150/У1 и разъединитель типа РГП-330-1/3150 УХЛ1

Технические данные приведены в таблице 6

Таблица 6

Тип	Ном. напряжение, кВ	Ном.ток, А	Ном.ток откл, А	П ред.сквоз ток, кА		Ток термич. стойкости ,кА	Доп. время действ. тока термич. стойкос.	Собств.время откл. с	Полное время откл. С	Тип привода
				iдин, кА	I дин, кА
ВГУ-330-40/3150 У1	330	3150	40	102	40	40	3	0,028	0,055	Пневм.
РГП-330-1/ 3150 УХЛ1	330	3150	---	160	---	63	2	---	---	---

Проверка выключателя

Условие выбора и проверки	Расчетные данные	Каталож. данные	Проверка
Uу ≤ Uном , кВ	330	330	330=330
Iнорм ≤ Iном , А	658,7	3150	658,7<3150
Imax ≤ Iном , А	658,7	3150	658,7<3150
In,τ ≤ Iном откл, кА	19	40	19<40
Iпо ≤ I дин ,кА	22,44	40	22,44<40
iу ≤ iдин, кА	60,53	102	60,53<102
Вк ≤ I2тер*tтер, кА2*с	50,36	4800	50,36<4800
iа,τ ≤ iа ном, кА	7,06	30	7,06<30

i_{а ном} = √2 * I_{ном откл} * β_н /100 = √2 *40*53/100 = 30 кА

β_н = 53%

Проверка разъединителя

Условие выбора и проверки	Расчетные данные	Каталож. данные	Проверка
Uу ≤ Uном , кВ	330	330	330=330
Iнорм ≤ Iном , А	658,7	3150	658,7<3150
Imax ≤ Iном , А	658,7	3150	658,7<3150
iу ≤ iдин, кА	60,53	160	60,53<160
Вк ≤ I2тер*tтер, кА2*с	50,36	7938	50,36<7938

7.1.2 Выбираем трансформатор тока типа ТФРМ-330Б

Технические данные приведены в таблице 7

Таблица 7

Тип	Uном, кВ	Iном, А		Варианты исполнения вторичной обмотки	Номинальная нагрузка, ом			Iтер кА	tтер с	I дин кА
		первич- ный	вторич- ный
					0,5	1	10р
ТФРМ -330Б	330	1000	1	0,2/10р/10р/10р	30	100	50	63	1	160

Проверка трансформатора тока ТГФ – 220

Условие выбора и проверки	Расчетные данные	Каталож. Данные	Проверка
Uу ≤ Uном , кВ	330	330	330=330
Iнорм ≤ Iном , А	658,7	1000	658,7<1000
Imax ≤ Iном , А	658,7	1000	658,7<1000
iу ≤ iдин, кА	60,53	160	60,53<160
Вк ≤ I2тер*tтер, кА2*с	50,36	3969	50,36<3969
Z 2 ном ≥ Z 2∑, Ом	30	1,6	30<1.6

Перечень приборов, подключенный к трансформатору тока

Прибор	Тип прибора	Нагрузки по фазам, ВА
		А	В	С
Амперметр	Э335	0,5	0,5	0,5
Итого:	0,5		0,5	0,5

Определяем вторичную нагрузку трансформатора тока:

Z 2∑ = rприб + rk + rпров

rприб= Sприб/I²₂ = 0,5/1 = 0,5

rk = 0,05 ом так как число приборов не более2-3.

rпров = Z 2 ном – rприб – rk = 30 – 0,5 – 0,05 = 29,45 ом

q = (ρ * l_расч)/ rпров = (0,0175 * 150)/29,45 = 0,09 мм²

ρ – удельное сопротивление меди;

l_расч = К * l = 1 * 150 = 150 м

Принимаем кабель типа КВВГ-2,5 мм²

Считаем истинное сопротивление соединительных проводов:

r’пров = (ρ * l_расч)/ q_ст = (0,0175 * 150)/2,5 = 1,05 ом

q_ст - стандартное сечение контрольного кабеля

Z 2∑ = rприб + rk + r’пров = 0,5 + 0,05 + 1,05 = 1,6 ом

7.1.3 Выбираем трансформатор напряжения типа НКФ – 330 -73У1

Технические данные приведены в таблице 8

Таблица 8

Тип	Uном, кВ	Ном. напряж. обмоток			Ном. мощность в кл.т., ВА			Пред. мощность	Схема и группа соед-я обмоток
		Перв.	Осн.втор.	Доп.втор.	0,5	1	3
НКФ-330- 73У1	330	330000/√3	100/√3	100	400	600	1200	2000	1/1/1/- 0-0

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения.

Место установки прибора	Прибор	Тип	Sоб, ВА	Число об.	cos φ	sin φ	Число приборов	Sпотреб
								P, Вт	Q, Вар
СШ ВН	Вольтметр	Э-335	2	1	1	0	3	6	0
	Частотомер рег.	Н-397	7	1	1	0	1	7	0
	Вольтметр рег.	Н-393	10	1	1	0	1	10	0
	Ваттметр рег.	Н-395	10	2	1	0	1	20	0
	Частотомер синхр.	Э-362	1	1	1	0	2	2	0
	Синхроноскоп	Э-327	10	1	1	0	1	10	0
	Осциллограф	-	10	1	1	0	1	10	0
ВЛ-330 кВ	Ваттметр	Д-335	1,5	2	1	0	4	12	0
	Варметр	Д-304	2	2	1	0	4	16	0
	ФИП	ФИП	3	1	1	0	4	12	0
	осциллограф		10		1		4	40	0
	Датчик активной мощности	Е-829	10		1		4	40	0
	Датчик реактивной мощности	Е-830	10		1		4	40	0
	Счетчик активной энергии	СА3-И674	3	2	0,38	0,925	4	9,12	22,2
ИТОГО:								234,12	22,2

S_2 = P_² +Q_² = 234,12² + 22,2² = 235,2 ВА

Условия выбора и проверки:

Расчетные данные	Каталожные данные	Проверка
Uу = 330 кВ	U1ном = 330000/√3 В U2ном = 100/√3 В U2ном = 100 В	U1ном ≥ Uу 330 = 330 кВ
S2 =235,2 ВА	S2ном 0,5 = 400 ВА Sпред = 2000 ВА	S2ном 0,5 ≥ S2 (3*400) ВА ≥ 235,2 1200 ≥ 71,66

Для присоединения приборов к трансформатору напряжения принимаем кабель типа КВВГ-1,5 мм²

7.1.4 Выбираем СШ

I_max = 658,7 А

Выбираем 2*АС-300/39

Технические данные АС-300/39 приведены в таблице 9

Таблица 9

Ном. сечение	Сечение мм2	Диаметр, мм		Масса, кг		Iдоп , А
		провода	стальн. сердечн.	1 км. алюм. части провода	1 км. стальн. серд.	Вне помещ.	Внутри помещ.
300/39	301/38,6	24	8	830	302	710	-

Расшифровка: АС – кабель сталеалюминевый

I_доп ≥ I_max

710 > 658,7

На термическую стойкость не проверяем, так как вне помещений.

Проверка на схлестывание:

а) Определяется усилие от тока короткого замыкания

f = (1,5 * Iпо^{(3) 2} * 10^-7 )/Д , где

Д – междуфазное расстояние, (4,5м) т.к.U=330кВ

f = (1,5 * (22,44*10³ ) ² * 10^-7 )/4,5 = 16,79 Н/м

б) Определяется сила тяжести 1м. токопровода.

g = 1,1 * 9,8 * m , где

m – масса 1м. токопровода, (1,6)

m =(0,83+0,302)*2=2,204Н/м

g = 1,1 * 9,8 * 2,204 = 23,8 Н/м

в) Задаемся стрелкой провеса h

h = 2 м

г) Определяем отношение

√h/t_эк = 23,57

t_эк – эквивалентное по импульсу время действия быстродействующей защиты, сек.

t_з - действительная выдержка времени защиты от токов КЗ

t_эк = 0,01 + 0,05 = 0,06 с.

д) По диаграмме [1, рис. 4.9 , стр.235] в зависимости от f/g и √h/t_эк определяем отношение провода, м

f/g = 16,79/23,8 = 0,7 => b/h = 0,1 ; b = 0,1 * 2 = 0,2

е) Найденное значение b сравниваем с максимально допустимым значением:

b_доп = (Д – d – a_доп) / 2, где

d – Диаметр провода;

Д – междуфазное расстояние;

a_доп – наименьшее допустимое расстояние между фазами при максимальном сближении

a_доп = 1,4 м т.к.согласно ПУЭ для ОРУ при 350 кВ a_доп = 1,4

b_доп = (4,5 – 0,024– 1,4) / 2 = 1,54 м.

Условие проверки:

b_доп ≥ b

1,54 > 0,2

Проверка на коронирование:

а) Определяем значение начальной критической напряженности электрического поля, кВ/см.

Е₀=30,3•m•(1+0,299/√r₀), где

m – Коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m = 0,82)

r₀ – радиус провода, см.

Е₀=30,3•0,82•(1+0,299/√1,2)=31,6 кВ/См

r₀ = 24/2 = 12 мм. = 1,2 см.

б) Определяется напряженность электрического поля около поверхности нерасщепленного провода.

Е=К(0,354*U)/n*r₀*lg(Д_ср÷r₀), где

U – линейное напряжение, кВ

Д_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см

Д – расстояние между соседними фазами, м (4,5м.)

K – коэффициент учитывающий число проводов в фазе

n – число проводов в фазе

rэк – эквивалентный радиус расщепленных проводов

Д_ср=1,26*Д=5,67 м.=567см

K и rэк определяются (1, стр.237 табл. 4.6)

К=1+2 r₀/a; rэк=√ar₀ при числе проводов в фазе n=2

а – расстояние между проводами в расщепленной фазе, в установках 330 – 750кВ принимается 40см

К=1+2*1.2/40=1.06

rэк=√1.2*40=6.9

Е=(1.06*0,354*340)/2*1.2*lg(567÷6.9)=22 кВ/См

Условие проверки:

0,9*Е₀ ≥ 1,07*Е

0,9*31.6 ≥ 1,07*22

28.44 > 23.54

7.1.5 Выбираем ответвления от сборных шин к трансформатору.

Выбор производим по экономической плотности тока:

q_э = I_норм / j_э = 658.7/ 1.1 = 598.8 мм² , где

I_норм – ток нормального режима, А

j_э – нормированная плотность тока, А/мм²

Выбираем 2АС-300/39

Технические данные приведены в таблице 9

Выбранное сечение проверяем по допустимому току:

I_доп ≥ I_max

1420 > 658,7

Проверку на коронирование не выполняем, так как провод меньшего сечения не коронирует.

7.1.6 Выбор подвесных изоляторов.

Для крепления проводов выбираем подвесные изоляторы типа ПС-120 Б

Технические данные приведены в таблице 10

Таблица 10

Тип	Обл. прим.	Мех. разруш. сила	Напряжение, кВ
			Пробивн. в изоляц. среде	Выдержи- ваемое импульсное	Выдерж. частотой 50 Гц под дождем	Допуст. По уровню радио-помех (86 дБ)
ПС-120 Б	В условиях холодного умеренного и тропич. климатов	120	130	125	50	30

Строительная высота	Длина пути утечки, мм	Масса, кг
127/146	442	5,6

21 штук в поддерживающей гирлянде, [ ПУЭ, стр. 242 ]