2. Расчет и выбор посадок

1. Расчет и выбор посадок с зазором

Расчет посадок выполняется в определенном порядке.

Определяется минимально допустимая толщина масляного слоя:

=

2 * (4 * 0,00125 +4 * 0,0008 + 0,003) = 0,0224 м.

где k – коэффициент запаса надежности по толщине масляного слоя, ;

- добавка на неразрывность масляного слоя, равна 2-3 мкм.

Рассчитывается значение по формуле

= , =12,6467931

где - угловая скорость, рад/с, .

По полученному значению по прил.12 или рис.1 прил.32 (при данном

определяется минимальный относительный эксцентриситет , при котором толщина масляного слоя равна . Затем рассчитывается минимально допустимых зазор . Если полученное значение , то минимально допустимый зазор определяется по формуле

= . = 0,064 ~ 64

При по рис.1 прил.32 определяется значение при и заданном отношении и расчет производится по формуле

=

= 2,875 * 0,0224 * (0,26 / 12,6467931)=0,00132397

По найденному значению определяется из рис.3 прил.32 максимальный

относительный эксцентриситет , а затем рассчитывается максимально допустимый зазор :

= = 0,0896 ~ 89

П о полученным значениям и выбирается посадка по прил.8 или табл. 1.47 [1] из условия:

=

=

Строится схем расположения полей допусков принятой посадки.

H 6

f 6

2.2. Расчет и выбор посадок с натягом

Расчет посадок с натягом выполняется с целью обеспечения прочности соединения (отсутствия относительного смещения соединяемых деталей под действием внешних нагрузок) и прочности соединяемых деталей. Исходя из первого условия определяется минимальный допустимый натяг , а исходя из второго условия – максимальный допустимый натяг . Исходные данные к расчету и выбору посадок с натягом приведены в табл.3 прил.32.

Расчет выполняется в следующей последовательности.

По заданным значениям крутящего момента ( ) и размерам соединения ( )

определяется требуемое минимальное удельное давление на контактных поверхностях соединения:

[ ] = = 0,00450327

где f – коэффициент трения при установившемся процессе распрессовки или проворачивания (табл.1.104 [1]); при материале соединяемых деталей “сталь-сталь” .

Рассчитывается минимально допустимый натяг:

=

= = 31,4 *

где - добавка к натягу на срезание микронеровностей, мкм,

= 5 * (1,6 + 1,6) = 16 мкм.

– добавка, компенсирующая уменьшение натяга при повторных запрессовках, ;

– модули упругости материалов вала и втулки, ;

– коэффициенты Лямэ соответственно для вала и втулки, определяемые по формулам:

=

= = 2,3

где – коэффициенты Пуассона для вала и втулки.

Для сплошного вала .

Значения приведены в табл. 1.106 [1]; для стали .

Определяется величина наибольшего расчетного натяга:

= =

= 113,676*

где - максимально допустимое удельное давление, при котором отсутствует пластическая деформация.

Для сплошного вала и стальной втулки значение можно определить по формуле:

= = 94,73 * Па

где - предел текучести материала охватывающей детали.

Определяется величина максимально допустимого натяга с учетом поправок к

:

= 113,676 * *0,94+16 =

= 122,85544 *

г де - коэффициент, учитывающий увеличение удельного давления у торцов охватывающей детали. Принимается по прил.13 в зависимости от отношения .

По полученным значениям выбирается посадка по прил.9 из

условия:

=

Строится схема расположения полей допусков принятой посадки.

H 7

s 7

Определяется запас прочности соединения и запас прочности деталей :

= 36 – 31,4 = 4,6

= 122,8 – 106 = 16,8

Рассчитывается необходимое максимальное усилие при запрессовке деталей:

= 0,156 * 94,73 * 3,14 * 0,8 * 1,2 = 44,54

где – коэффициент трения при запрессовке, ;

= = 0,75