1.14.2.6Выбор тока начала торможения на втором участке

Ток начала торможения на втором участке задается в относительных единицах в пределах от 1,5 до 10,0 и обозначает точку перехода с первого наклонного участка с торможением m1 на второй наклонный участок с торможением m2.

Ток начала торможения на втором участке в устройстве MICOM P633 обозначается «Iторм,m2» и регулируется в диапазоне от 1,50 до 10,00 от I_БАЗ.

Построим первый и второй участки характеристики по рассчитанным параметрам срабатывания.

Рисунок 1.12 – Первая и вторая зона характеристики срабатывания дифференциальной защиты при симметричном трехфазном питании

Принимается значение «Iторм,m2» = 3,0.

1.14.2.7Расчет коэффициента торможения второго наклонного участка

Коэффициент торможения второго наклонного (m2) определяется по условиям отстройки от токов небаланса в режиме внешнего КЗ, от РПН и погрешностей, вносимых ТТ. Коэффициент торможения второго наклонного участка выбирается по выражению ( 1 .17), расчетный ток небаланса – по выражению ( 1 .18), где максимальный ток внешнего короткого замыкания равен току трехфазного короткого замыкания на стороне ВН в точке К5 I_{КЗ,ВНЕШ} = 4100 А, приведенный к 110 кВ, и в относительных единицах I_{КЗ,ВНЕШ*} = 20,4 от I_БАЗ.

I_{НБ,РАСЧ*} = (K_ПЕР ∙ K_ОДН ∙ ε + ∆U_РПН + ∆f_ВЫР) ∙ I_{КЗ,ВНЕШ*} = 

= (2,0 ∙ 1,0 ∙ 0,1 + 0,16 + 0,05) ∙ 20,4 = 8,36,

где K_ПЕР = 2,0 – коэффициент, учитывающий переходный режим;

K_ОДН =1,0 – коэффициент однотипности высоковольтных ТТ;

ε = 0,1 – относительное значение полной погрешности ТТ в установившемся режиме;

∆U_РПН = 0,16 – относительная погрешность, обусловленная наличием РПН, принимается равной половине действительного диапазона регулирования;

∆f_ВЫР = 0,05 – относительная погрешность выравнивания токов плеч, определяется погрешностями входных ТТ и аналого-цифровыми преобразователями устройства защиты;

I_{КЗ,ВНЕШ*} = 20,4 – относительное значение максимального тока, равное току внешнего металлического КЗ и приведенное к базисному току стороны этого внешнего КЗ.

Ток начала торможения второго наклонного участка по оси дифференциального тока, определяется геометрическим способом. Построим два первых участка характеристики срабатывания, как показано на рисунке  1 .12. Дифференциальный ток определяется по рассчитанным параметрам срабатывания для первого (I_ДИФ> = 0,44) и второго (m1 = 0,5, I_ТОРМ,m2 = 3,0) участка характеристики срабатывания:

, откуда находим , ∆I_ДИФ = 1,41.

I_ДИФ,2* = m1 ∙ (I_ТОРМ,m2 – I_ТОРМ,m1 ) + I_ДИФ> = 0,5 ∙ (3,0 – 0,18) + 0,36 = 1,77.

Коэффициент торможения второго наклонного (m2) определяется по выражению:

, (1.87)

где K_ОТС = 1,3 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности устройства защиты, ошибки расчета и необходимый запас;

I_{НБ,РАСЧ*} = 8,36 – относительное значение тока небаланса в режиме внешнего КЗ;

I_ДИФ,2* = 1,77 – дифференциальный ток, определяемый геометрически;

0,5∙∑I_ТОРМ = 20,4 – полусумма входных токов;

I_ТОРМ,m2 = 3,0 – выбранный ток начала торможения на втором участке.

Коэффициент торможения второго наклонного участка в устройстве MICOM P633 обозначается «m2» и выводится в диапазоне от 0,1 до 1,5.

Принимается «m2» = 0,7.