1.2.1.3Номер тормозной характеристики CharactNo

Номер тормозной характеристики CharactNo дифференциальной токовой защиты выбирается из 5 предложенных (рисунок  1 .1). Необходимо иметь в виду, что номер тормозной характеристики не влияет на параметр срабатывания по дифференциальному току Idmin.

Выбор номера характеристики осуществляется по условию обеспечения несрабатывания при максимальных сквозных токах. Для этого рассчитывается коэффициент торможения по выражению:

, (1.6)

где I_{диф,расч*} = K_отс·K_{нб,расч}·I_{торм,расч*} – расчетный дифференциальный ток;

K_отс = 1,1 ÷ 1,2 – коэффициент отстройки. Рекомендуется принимать равным 1,15;

K_{нб,расч} – расчетный коэффициент небаланса, который получают по выражению ( 1 .5). При этом в расчете вместо K'_пер необходимо использовать коэффициент K''_пер, учитывающий переходный процесс при аварийных токах, больших номинального тока защищаемого трансформатора (автотрансформатора). Значение коэффициента K''_пер выбирается по таблице  1 .7;

Idmin – начальный дифференциальный ток срабатывания, полученный в п.1.2.1.2;

I_{торм,расч*} – относительный тормозной ток, который соответствует току, протекающему через трансформатор (автотрансформатор) при внешнем КЗ. В соответствии с рекомендациями производителя [7] принимается равным 3,0.

Затем по таблице  1 .5 выбирается характеристика с ближайшим большим значением K_торм1 по отношению к расчетному значению коэффициента торможения K_{торм,расч*}. Номер выбранной тормозной характеристики задается в устройстве при помощи параметра CharactNo.

Таблица 1.7 – Значения коэффициента переходного режима K''_пер

Тип защищаемого объекта			K"пер
ТСН электрических станций и другие понижающие трансформаторы, имеющие в составе нагрузки мощные двигатели напряжением 6 или 10 кВ			2,5
Трансформаторы связи и блочные трансформаторы электрических станций			3,0
Трансформаторы электрических сетей и автотрансформаторы, не имеющие в составе нагрузки со стороны НН мощных двигателей или синхронных компенсаторов	Силовые трансформаторы мощностью не более 40 МВА	со стороны НН нет подключенных токоограничивающих реакторов	2,0
		со стороны НН подключены токоограничивающие реакторы	2,5
	Силовые трансформаторы и автотрансформаторы мощностью 63 МВА и более		2,5

1.2.1.4Проверка чувствительности дифференциальной защиты

Проверка чувствительности защиты на наклонных участках характеристики не требуется, т.к. чувствительность будет обеспечиваться всегда. Обоснование этого заключения приведено в п.Д.2 Приложения Д Проверка чувствительности может потребоваться только в тех случаях, когда относительный минимальный ток КЗ составляет менее 1,25. В этом случае расчет рекомендуется выполнять в соответствии с рекомендациями п.Д.1 Приложения Д.

1.2.1.5Ток срабатывания дифференциальной отсечки Idunre

Дифференциальная отсечка является грубым органом без торможения и реагирует на первую гармонику дифференциального тока. Дифференциальная отсечка необходима для повышения быстродействия при больших кратностях тока КЗ в защищаемой зоне.

Параметр срабатывания токового органа дифференциальной отсечки в устройстве обозначается Idunre и задается в процентах от номинального тока с опорной стороны I_{ном,опор}.

При выборе параметра срабатывания Idunre необходимо учитывать два условия:

– обеспечение отстройки от режима броска тока намагничивания;

– обеспечение отстройки от небаланса в режиме максимального тока при внешнем КЗ.

По условию отстройки от режима броска намагничивающего тока параметр срабатывания токового органа дифференциальной отсечки должен приниматься не менее 500 %:

. (1.7)

По условию отстройки от максимального тока небаланса при внешних повреждениях, параметр срабатывания можно находить по выражению

, (1.8)

где K_отс = 1,2 – коэффициент отстройки;

K_нб(1) – отношение амплитуды первой гармоники тока небаланса к приведенной амплитуде периодической составляющей тока, текущего через защищаемый трансформатор (автотрансформатор) при внешнем повреждении (рекомендуемые значения см.ниже);

I_{кз,макс*} – относительный максимальный ток при внешнем КЗ, который может быть рассчитан по выражению:

, (1.9)

где I_{кз,макс} – максимальный ток при внешнем КЗ, приведенный к опорной стороне;

I_{ном,опор} – номинальный ток опорной стороны защищаемого трансформатора (автотрансформатора).

В соответствии с [7] для двухобмоточных трансформаторов (в том числе и для трансформаторов с расщепленной обмоткой НН) следует принимать:

K_нб(1) = 0,65 при использовании со всех сторон ТТ с вторичным номинальным током 5 А;

K_нб(1) = 0,55 при использовании со всех сторон ТТ с вторичным номинальным током 1 А;

K_нб(1) = 0,8 при использовании ТТ с различными вторичными номинальными токами (5 А и 1 А).

Для трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов дополнительно необходимо учитывать следующее. Если на сторонах ВН и СН принимаются ТТ с вторичным номинальным током 1 А, а на стороне НН – 5 А, то расчет целесообразно выполнять следующим образом:

– рассматривается режим внешнего КЗ на стороне СН (или ВН) и для этого случая принимается K_нб(1) = 0,55;

– рассматривается КЗ на стороне НН и для этого принимается K_нб(1) = 0,8;

– из двух полученных значений параметра срабатывания принимается наибольшее.

При подключении устройства RET 521 к двум группам ТТ на одном напряжении (здесь не имеется в виду сторона с расщепленной обмоткой НН) следует принимать при внешнем КЗ на указанной стороне K_нб(1) = 0,5.

Параметр срабатывания принимается равным наибольшему значению из двух полученных по выражениям ( 1 .7) и ( 1 .8). Итоговое значение параметра в процентах рекомендуется округлять до десятков.