1.3. Визначення розрахункових зусиль: вигинаючого моменту і поперечної сили

1.4. Підбір перетину

Розрахунок міцності по граничному стану першої групи.

Для розрахунку багатопорожнечої панелі перекриття приводимо її перетин

до зручного – таврового.

Рисунок 1.3-Дійсний перетин.

Рис 1.4. Приведений перетин

Ширина ребра «b» визначається таким способом :

круглі отвори d =159 мм ,припускаємо квадратними зі стороною

h = 0,9 159 =143мм .,

тоді ширина ребра за винятком отворів буде дорівнювати :

b =1160 -143 6 = 302мм ≈ 30 см.

Товщина полиці :

h^/_f = = 38,5мм ≈ 39мм

1.5. Розрахунок повздовжньої напруженої арматури по вигинаючому

моменту.

Приймаємо відстань від нижньої грані до центра ваги робочої арматури :

a =2,5 см.,

тоді робоча висота приведеного перетину :

h₀ = h –a = 22 – 2,5 =19,5см. = 0,195 м.

Визначаємо граничне значення відносної висоти стиснутої зони бетону:

_R = ,

де - характеристика стиснутої зони бетону

= -0,08R_b ,

де =0,8 ( для важкого бетону)

= 0,8 - 0,008 13,05 = 0,696.

Напруга в арматурі класу А600 (Л-I.с.88).

_sp

Орієнтовно спочатку приймаємо величину попередньої напруги арматури з урахуванням усіх утрат :

МПа; _sp= 0.

- гранична напруга в арматурі стиснутої зони, приймаємо рівним 500 МПа

( для бетону, у якого коефіцієнт умови роботи b₂ < 1).

_sR =510 + 400 – 450 = 460МПа.

Визначаємо А_R по формулі:

A_R= _R ·(1- 0,5 _R) = 0,476 · (1- 0,5 0,476) =0,276

Визначаємо розрахунковий випадок таврового перетину.

Перевіряємо умову: М М ^/_f

М^/_f = Rb b^/_f h^/_f (h₀ –0.5h^/_f) =13,05 1,16 0,038 · (0,195- 0,5 × 0,038 ) = 0,101 МНм

М^/_f > М,а, саме, 0,101 МНм > 0,037 МНм.

Отже, границя стиснутої зони проходить у полиці і тому перетин

розраховуємо, як прямокутний ,шириною b= b^/_f =1,16м.

Визначаємо

А₀ =

Виходить, стиснута арматура не потрібна.

Відповідно до А₀ =0,082 визначаємо і по таблиці 2.12 (Л-1 с.92).

По методу інтерполяції визначаємо :

0,005 =0,086 ;

> 1,15,

де коефіцієнт який приймається в залежності від класу арматури, (для класу А800 див. Л-I., с.108).

Приймаємо =1,15.

Визначаємо площу перетину арматури, яка напружується

А_S^вим. = =2,5см²

По табл.1, додаток II (Л-I с.452) приймаємо 4 Ø 10 А800 з A_S =3,14см²>А_S^вим.=2,5 см²

1.6. Перевірка похилого перетину на дію поперечної сили і визначення

необхідності розрахунку поперечної арматури.

Перевіряємо умову

Q_u= h₀ Q_max

яка забезпечує міцність плити без розвитку похилих тріщин,тобто при відсутності поперечної арматури :

(для важкого бетону).

5;

N = = 0,23 МН

Приймаємо = 0,416

b =1160 - 159×6 = 206 мм ≈ 0,21м.

b^/_f = b + 3 h^/_f = 0,21 + 3 × 0,0385 = 0,326 м.

По формулі визначаємо значення коефіцієнта , що враховує вплив звисів стиснутої

зони.

=0,75

Приймаємо

Q_u = 0,6 · (1 + 0,416 + 0,5)×13,05 ×0,21 ×0,195 = 0,614 МН > 0,026 МН.

Умова дотримується ,отже, розрахунок поперечної арматури не потрібен.

По сортаменту арматурної сталі приймаємо 4 Ø5Вр- I, тому, що кількість робочих стержнів 4Ø10 A800, то ми встановлюємо з конструктивних вимог 4 Ø5Вр-I рівне кількості допоміжних каркасів для підтримки стержнів, що напружуються у проектному положенні, у період виготовлення.

В середній частині панелі поперечна арматура не потрібна, ставляться конструктивні сітки для підтримки повздовжньої арматури в робочому положенні.