Токовая поперечная дифференциальная защита

Принципы действия защиты. Токовая поперечная дифференциальная РЗ предназначена для параллельных ЛЭП с общим выключателем. При одностороннем питании параллельных ЛЭП РЗ устанавливается только со стороны источника питания, а в сети с двусторонним питанием – с обеих сторон параллельных ЛЭП.

Схема РЗ для одной фазы изображена на рис.10.16. На одноименных фазах каждой ЛЭП устанавливаются ТТ с одинаковым коэффициентом трансформации КII = КIII= KI.Вторичные обмотки трансформаторов тока I и IIсоединяются разноименными зажимами по схеме с циркуляцией токов в соединительных проводах, и параллельно к ним включается обмотка токового реле 1. Из токораспределения, приведенного на рис.10.16 для нормального режима, внешнего КЗ и качаний, видно, что ток вреле                                                                                       (10.20)  В этих режимах II = III,поэтому при отсутствии погрешностей ТТ Iр = 0, и РЗ не работает. Следовательно, по своему принципу действия рассматриваемая РЗ не реагирует на внешние КЗ и нагрузку. Поэтому ее выполняют без выдержки времени и не отстраивают от токов нагрузки. В действительности в реле протекает ток небаланса Iнб, вызванный погрешностью ТТ I'нб и некоторым различием первичных токов  , обусловленным неточным равенством сопротивлений ЛЭП. Ток срабатывания реле Iс.р должен быть больше максимального тока небаланса:                                                                                                        (10.21)  В случае повреждения одной из параллельных ЛЭП, например WI(рис.10.16, б), ток II в поврежденной ЛЭП становится больше тока во второй ЛЭП (II >III),и в реле появляется ток                                                                                         (10.22)  При токе в реле Ip > Ic.pРЗ действует и отключает общий выключатель обеих ЛЭП.  Мертвая зона защиты. По мере удаления точки КЗ от места установки РЗ (рис.10.17) соотношение токов IIи IIIпо поврежденной и неповрежденной ЛЭП изменяется. Эти токи направляются к точке К по двум параллельным ветвям и распределяются по ним обратно пропорционально их сопротивлениям ZIи ZII:  II/III= ZI/ZII ,  где ZI = Zл – ZBK, a ZII = Zл + ZBK.

При перемещении точки К в сторону подстанции В сопротивление ZI возрастает, a ZII снижается, соответственно этому II уменьшается, III увеличивается, а ток в реле РЗ Iр = II – III постепенно понижается и при КЗ на шинах В становится равным нулю (рис.10.17, б). В результате этого, при повреждениях на некотором участке вблизи подстанции В (рис.10.17, а, б) ток Iр оказывается меньше тока срабатывания РЗ Iс.з, и она перестает работать. Границей действия РЗ является точка КЗ, отстоящая от шин противоположной подстанции В на расстояние т, где Iр = Iс.з (рис.10.17, б). Таким образом, РЗ, реагирующая на разность токов параллельных ЛЭП II – III, не может охватить своей зоной действия защищаемые ЛЭП полностью. Участок ЛЭП вблизи шин противоположной подстанции, при КЗ в пределах которого ток в реле недостаточен для его срабатывания, называется мертвой зоной РЗ. Наличие мертвой зоны является недостатком поперечной дифференциальной РЗ. Для отключения КЗ в мертвой зоне требуется дополнительная РЗ. Длина мертвой зоны m определяется на основе следующих соображений. Токи по WIи WII(рис.10.17) обратно пропорциональны сопротивлениям или длинам ветвей от шин, где установлена РЗ, до точки КЗ. При КЗ на границе мертвой зоны в точке MII/III = (l+ т)/(l– т), где l – длина ЛЭП.  Преобразуя это выражение, находим m(II + III) = l(II – III). Учитывая, что II + III = Iки что при КЗ на границе мертвой зоны ток в реле равен II – III = Iс.э, получаем тIк= lIс.э, откуда длина мертвой зоны                                                                                                                  (10.23)  Для упрощения расчета мертвой зоны ток Iк определяется при КЗ на шинах противоположной подстанции, а не на границе мертвой зоны. Защиту принято считать эффективной, если мертвая зона ее не превосходит 10%. При отключении одной из параллельных ЛЭП поперечная дифференциальная защита должна выводиться из действия.  Оценка защиты. Токовая поперечная дифференциальная РЗ относится к числу простых и надежных устройств, важным достоинством ее является быстродействие. Недостатком РЗ являются наличие мертвой зоны и необходимость отключения РЗ при отключении одной из параллельных ЛЭП. Кроме поперечной дифференциальной РЗ на параллельных ЛЭП необходимо предусматривать дополнительную РЗ, действующую при КЗ на шинах противоположной подстанции, в мертвой зоне, а также при выводе из работы одной ЛЭП.

Рассмотренная выше токовая поперечная дифференциальная защита не может определять, на какой из линий произошло повреждение, что для линий, присоединяемых к шинам через общий выключатель, не имеет значения.

Для параллельных линий, присоединяемых к шинам через самостоятельные выключатели, такая защита непригодна и нужна защита, которая могла бы выбирать и отключать только одну поврежденную линию. Таким

Упрощенная принципиальная схема направленной поперечной дифференциальной защиты приведена на рис. 8-12. Защита состоит из пускового органа 1, обычно осуществляемого токовыми реле, включаемыми так же, как в токовой поперечной дифференциальной защите, и органа направления мощности 2, включенного на разность токов защищаемых линий и на напряжение шин подстанции. Оперативный ток подается на реле защиты через последовательно соединенные блокировочные контакты выключателей защищаемых линий, для того чтобы защита автоматически выводилась из действия при отключении одной из линий во избежание ее неселективного действия при сквозном к. з. В качестве органа направления мощности используются те же реле направления мощности, что и в схемах максимальных направленных защит, включаемые по схемам табл. 8-1. Как известно, величина и знак вращающего момента у реле направления мощности зависят от величины тока, напряжения и угла между ними. Напряжение, подводимое к реле, меняется только по величине в зависимости от удаленности места к. з. от шин подстанции, где установлена защита. В то же время ток, подводимый к реле, изменяется не только по величине. В зависимости от того, на какой из линий произошло повреждение, изменяется также и направление прохождения тока через реле направления мощности, что иллюстрируется векторной диаграммой на рис. 8-12, б и в. Так, при повреждении на линии I ток в линии I будет больше тока в линии II, и поэтому их разность, т. е. ток в реле, будет иметь такое же направление, как и ток в линии I. В результате реле направления мощности замкнет левый контакт и защита отключит поврежденную линию I. При повреждении на линии II ток к. з. по линии II будет больше тока в линии I и, следовательно, их разность, т. е. ток в реле, изменит направление на противоположное. При этом знак вращающего момента реле направления мощности также изменится на противоположный и реле, замкнув правый контакт, обеспечит действие защиты на отключение поврежденной линии II. Ток срабатывания пусковых токовых реле выбирается по двум условиям: 1) Защита не должна действовать ложно от токов небаланса нормального режима и при сквозном к. з., т. е. ток срабатывания должен удовлетворять уравнению (8-7). 2) Защита не должна действовать ложно от максимального тока нагрузки в режиме, когда на одном конце включены выключатели обеих линий, а на другом — только одной линии, что всегда имеет место при операциях по включению и отключению линий. Для выполнения указанного требования ток срабатывания защиты должен удовлетворять формулам (7-13), (7-14). Определяющим является то условие, по которому получается большее значение тока срабатывания. Направленная поперечная дифференциальная защита так же, как и токовая поперечная дифференциальная защита, имеет «мертвую зону» при повреждениях вблизи шин противоположной подстанции. При возникновении к. з. в этой зоне направленная поперечная дифференциальная защита не отказывает в действии, как токовая, а действует каскадно.

Так, при повреждении в точке К на линии II вблизи шин подстанции Б (рис. 8-13) токи I_I и I_II будут близки по величине и токораспределение будет таким, как показано на рис. 8-13, a. Токи в реле будут равны:
на подстанции А

на подстанции Б

В результате защита на подстанции А действовать не будет, а на подстанции Б подействует и отключит выключатель поврежденной линии II. После отключения выключателя линии II со стороны подстанции Б токораспределение изменится и станет таким, как показано на рис. 8-13, б. Прохождение тока к. з. по линии I прекратилось, вследствие чего ток в реле защиты подстанции А станет равным полному току к. з., проходящему по линии II. Защита при этом сработает и отключит выключатель линии II, чем будет полностью ликвидировано к. з. на этой линии. При этом питание подстанции Б сохранится по неповрежденной линии I. Участки линий вблизи шин подстанций, при повреждении на которых направленная поперечная дифференциальная защита действует каскадно, называются зоной каскадного действия. Наличие зоны каскадного действия является недостатком защиты, так как приводит к увеличению полного времени отключения к. з. в 2 раза. Направленная поперечная дифференциальная защита, так же как максимальная направленная защита, имеет «мертвую зону» органа направления мощности при близких трехфазных к. з., что является ее вторым недостатком.

В сетях с двумя и более источниками питания максимальная направленная защита не обеспечивает селективности действия. Так, например, в сети, показанной на рис. 8-14, при к. з. в точке K₁ на линии I (рис. 8-14, а) приходят в действие максимальные направленные защиты 1 и 2 поврежденной линии I и защита 3 неповрежденной линии II. Защита 4 в действие не приходит, так как ток к. з., проходящий по линии II, направлен к шинам подстанции Б.

В рассматриваемом случае для селективного отключения только поврежденной линии I необходимо, чтобы защита 2 имела выдержку времени меньше, чем защита 3, т. е. t₂ < t₃. В то же время при к. з. в точке К₂ на линии II (рис. 8-14,б), когда приходят в действие защиты 3 и 4 поврежденной линии II и защита 2 неповрежденной линии /, возникает противоположное требование, чтобы защита 3 имела выдержку времени меньше, чем защита 2, т. е. t:₃ < t₂. Выполнение этих несовместимых требований в рассмотренном и других аналогичных случаях с помощью максимальной направленной защиты не представляется возможным. Максимальные токовые и максимальные направленные защиты имеют также ряд других недостатков, которые ограничивают область их применения сетями с простой схемой. Для защиты сетей с более сложной схемой и несколькими источниками питания используется более сложная дистанционная защита, не имеющая указанных недостатков. Дистанционной называется защита, выдержка времени которой автоматически изменяется в зависимости от удаленности места к. з. от места установки защиты. Определение удаленности до места к. з. производится дистанционной защитой путем измерения сопротивления, которое определяется сравнением величины остаточного напряжения на шинах, где установлена защита, и величины тока к. з., проходящего по защищаемой линии. Основным органом всякой дистанционной защиты является реле сопротивления, которое, измеряя сопротивление линии до места к. з., определяет, на каком участке произошло повреждение и совместно с другими органами защиты обеспечивает ее действие с необходимой выдержкой времени. Реле сопротивления могут выполняться реагирующими на полное сопротивление линии   или на ее индуктивное (реактивное) сопротивление х. Соответственно этому реле называются реле полного сопротивления или реле реактивного сопротивления.

Дистанционные защиты выполняются так, чтобы их выдержка времени зависела от сопротивления, которое измеряют входящие в схему реле сопротивления. Зависимость выдержки времени дистанционной защиты от сопротивления (или расстояния) до места к. з. называется характеристикой времени срабатывания защиты. Существуют три вида характеристики: наклонная, комбинированная и ступенчатая. Реле с наклонными и комбинированными характеристиками конструктивно весьма сложны и не имеют существенных преимуществ перед ступенчатой характеристикой. Как видно из рис. 8-15, б, ступенчатая характеристика состоит из нескольких участков (обычно двух или трех), называемых зонами. На рис. 8-15, б участок а —б является первой зоной, участок б — в — второй зоной и участок в — г — третьей зоной. Каждой зоне соответствует ступень выдержки времени t_I, t_II, t _III , неизменная в пределах своей зоны. Таким образом, при к. з. в любой точке участка а — б, т. е. в пределах первой зоны, когда реле сопротивления измеряет сопротивление от 0 до z_Iзащита действует с выдержкой времени t_I. Обычно дистанционные защиты действуют в первой зоне без выдержки времени, т. е. t_I = 0. При к. з. на участке б — в, т. е. в пределах второй зоны, когда реле сопротивления измеряет сопротивление от z_I до z_II, т. е. больше z_I, выдержка времени защиты автоматически увеличивается и защита действует с выдержкой времени t_II, большей t_I. Аналогично при к. з. на участке в — г, т. е. в пределах третьей зоны, когда реле сопротивления измеряет сопротивление от z_II до z_III, защита действует с еще большей выдержкой времени t_{III .}Таким образом, чем больше сопротивление до места к. з., тем с большей выдержкой времени действует дистанционная защита. Первая зона защиты (см. рис. 8-15, б), как правило, настраивается на 80—85% длины защищаемой линии Л₁. Больший охват линии недопустим, так как из-за погрешностей трансформаторов тока, трансформаторов напряжения и самого реле сопротивления защита может сработать при к. з. на смежной линии Л₂. Конец линии Л₁ шины подстанции Б и часть линии Л₂ охватывает вторая зона. Третья зона охватывает линию Л₂ для резервирования при отказе ее защиты или выключателя. Применяются два способа получения ступенчатой характеристики. Первый способ состоит в том, что для каждой зоны устанавливается отдельное реле сопротивления, настроенное соответственно на z_I, z_II, z_III. Во втором способе для первой и второй зон устанавливается общее реле сопротивления, уставки которого автоматически переключаются с z_I на z_II в зависимости от места к. з. Для третьей зоны устанавливается либо отдельное реле сопротивления, либо другой пусковой орган. Реле сопротивления по принципу своего действия срабатывает, когда измеренное им сопротивление меньше настроенной на нем уставки. Поэтому реле сопротивления второй зоны с уставкой z_II срабатывает при к. з. в первой и второй зоне, а реле сопротивления третьей зоны с уставкой z_III — при к. з. в первой, второй и третьей зонах. Однако поскольку выдержка времени второй ступени больше первой, а третьей больше первой и второй, то всегда срабатывает ступень, имеющая меньшую выдержку времени, чем и обеспечивается ступенчатость характеристики.

б) Принцип действия реле сопротивления

Реле сопротивления могут выполняться на электромагнитной, индукционной и других системах. Упрощенная схема индукционного реле сопротивления приведена на рис. 8-16, а. На четырехполюсном магнитопроводе расположены три обмотки: токовая обмотка   обмотка напряжения   и поляризующая обмотка    Обмотка   подключается к трансформаторам тока, и, следовательно, по ней проходит вторичный ток I_р, пропорциональный первичному току, проходящему по защищаемой линии. Обмотки   подключаются к трансформатору напряжения, и, следовательно, к ним приложено вторичное напряжение U_р, пропорциональное первичному напряжению на шинах подстанции в месте установки защиты. Обмотка   подключается к трансформатору напряжения через промежуточный автотрансформатор с отпайками

с помощью которого производится изменение уставки сопротивления срабатывания реле (на рис. 8-16, а автотрансформатор не показан). В цепь обмотки   включен конденсатор С. Векторная диаграмма напряжения, токов и магнитных потоков в реле приведена на рис. 8-16, б. Ток I_р отстает от напряжения на шинах подстанции U_р на угол   и, проходя по обмотке   создает магнитный поток Ф_т. Ток I_H в обмотке   проходящий под влиянием напряжения U_p, отстает от него на угол   величина которого зависит от соотношения активного и индуктивного сопротивления обмотки и составляет обычно 60—80°. Ток I_H, проходя по обмотке   создает магнитный поток Ф_H. Ток I_п в обмотке   проходит также под влиянием напряжения U_p. При этом емкость конденсатора С подбирается так, чтобы ток I_п опережал ток I_H на угол 90°. Ток I_п создает магнитный поток Ф_п. Таким образом, ротор реле пронизывают три магнитных потока: Ф_T, Ф_H, Ф_п. Таким образом, из вышеизложенного следует: 1) Рассмотренное реле реагирует на величину полного сопротивления на своих зажимах. В условиях нормального режима, когда М_H> М_т (см. выше), сопротивление на зажимах реле превышает сопротивление срабатывания z_p>z_c.p.. Реле срабатывает, когда   что соответствует снижению сопротивления на зажимах реле до величины сопротивления срабатывания, т. е.  Таким образом, рассмотренное реле является минимальным реле полного сопротивления. 2) Сопротивление срабатывания этого реле не является постоянной величиной и зависит от угла между током и напряжением   При   и, следовательно,  При этом

Известно, что полное сопротивление линии z состоит из активного сопротивления r и реактивного сопротивления x и что

Поэтому характеристику реле полного сопротивления удобно изображать графически, откладывая r по горизонтальной и x по вертикальной осям, как показано на рис. 8-17,а.

При таком способе графического построения характеристика сопротивления срабатывания реле полного сопротивления, определяемая формулой (8-16), изображается окружностью, проходящей через точку пересечения осей О, т. е. через начало координат. Здесь К = z_{ср макс} — наибольшее значение сопротивления срабатывания [см. формулу (8-17)], является диаметром окружности. Угол   при котором z_ср = z_{ср макс} называется углом максимальной чувствительности реле сопротивления. Величина этого угла принимается при конструировании реле равной углу полного сопротивления защищаемых линий. Зона, ограниченная окружностью, является зоной действия реле. Точка О соответствует началу защищаемой линии, и так как характеристика реле располагается в первой четверти, то оно действует только в одном направлении. Реле с такой характеристикой называется направленное реле полного сопротивления. Из характеристики реле, видно, что при r = 0 и х = 0, т. е. при к. з. в начале линии, z_ср =0 и, следовательно, реле не работает. Таким образом, направленное реле полного сопротивления имеет «мертвую зону», что является его недостатком. На рис. 8-17, б приведены характеристики реле полного сопротивления трехступенчатой дистанционной защиты, характеристика времени срабатывания которой показана на рис. 8-15, б. Здесь шины подстанции А, где установлена рассматриваемая защита, расположены в начале координат. Там же расположена точка а, соответствующая началу первой зоны. Линии Л₁ и Л₂ расположены под углом, равным углу их полного сопротивления, который совпадает с углом максимальной чувствительности реле  Шины других подстанций, а также зоны защиты имеют те же обозначения, что и на рис. 8-15, Характеристики реле сопротивления в координатах r, х показывают область действия защиты. Так, из рис. 8-17, б видно, что все зоны дистанционной защиты являются направленными и, следовательно, не приходят в действие при к. з. на линии, смежной с линией Л₁ но расположенной влево от подстанции А (рис. 8-15, б). На рис. 8-17, б эта линия расположена в третьей четверти, как показано пунктиром. На рис. 8-17, б показано, как будет действовать дистанционная защита, если на линии Л₁ возникнет к. з. через переходное сопротивление, например сопротивление электрической дуги. Так, если это к. з. произошло в точке д, расположенной в пределах первой зоны через дугу с сопротивлением r_д, то реле сопротивления измерит сопротивление z_р, которое больше, чем z₁, и попадает во вторую зону. Поэтому, несмотря на то что физически место к. з. находится в первой зоне, защита будет действовать с выдержкой времени второй ступени. Рассмотренное реле сопротивления основано на суммировании магнитных потоков, создаваемых в магнитопроводе реле током и напряжением, подводимыми к обмоткам реле.

Сопротивление срабатывания ненаправленного реле является величиной постоянной, не зависящей от угла между током и напряжением.

Поэтому в осях r и х характеристика реле изображается окружностью с центром в точке пересечения осей, т. е. в начале координат (рис. 8-20), и радиусом, равным К. Точка О соответствует началу защищаемой линии, и так как характеристика располагается во всех четырех четвертях, то реле с такой характеристикой действует при к. з. не только на защищаемой линии, но и на смежных линиях, т. е. является ненаправленным. Поэтому при использовании такого реле в схемах дистанционных защит устанавливается отдельное реле направления мощности, как в схеме максимальной направленной защиты.

в) Схемы включения реле сопротивления

Для дистанционной защиты от междуфазных к. з. используются две схемы включения реле сопротивления. В одной схеме к реле подводятся фазные токи и междуфазные напряжения в следующем сочетании: 1-е реле — ток I_A, напряжение U_АB; 2-е реле — ток I_B, напряжение U_BC; 3-е реле — ток I_C, напряжение U_CA. Недостатком такой схемы является неодинаковый замер сопротивления от места установки защиты до точки, в которой произошло повреждение при возникновении в этой точке трехфазного и двухфазных к. з. Так, при трехфазном к. з. в точке К (рис. 8-21,а) по всем фазам и, следовательно, по обмоткам всех трех реле проходят равные токи: I_К.З. = I_К.З.A =I_К.З.B=I_{К.З.C .} Создаваемые этими токами падения напряжения в сопротивлении фаз линии до места к. з. равны друг другу

Междуфазные напряжения, подводимые к реле сопро тивления, соответственно равны:

В результате все три реле сопротивления замеряют одинаковые сопротивления, равные

При двухфазных к. з. в той же точке К, например между фазами ВС (рис. 8-21, б), ток I_к.з =I_К.З.B=I_К.З.C проходит по двум поврежденным фазам и соответственно по обмоткам двух реле. Напряжение между поврежденными фазами U_BCподводимое к реле, обтекаемому током I_К.З.B, равно падению напряжения от тока I_К.З.B в сопротивлении фазы В плюс падение напряжения от тока I_К.З.C в сопротивлении фазы С:

В результате реле сопротивления замерит сопротивление

Таким образом, реле сопротивления, включенные на фазные токи и междуфазные напряжения, замеряют при двухфазных к. з. сопротивление большее, чем при трехфазном к. з. в той же точке в   раза, что является недостатком схемы. Рассмотренная схема применяется в тех случаях, когда различный замер сопротивления при трехфазных и двухфазных к. з. является допустимым, например при использовании реле сопротивления в качестве пусковых органов. В другой схеме к реле сопротивления подводятся разность фазных токов и междуфазные напряжения в следующем сочетании: 1-е реле — ток I_А— I_B, напряжение U_AB; 2-е реле — ток I_B — I_C, напряжение U_BC; 3-е реле — ток I_C — I_А, напряжение U_CA. При такой схеме включения при трехфазном к. з. напряжение также равно:

Ток в первом реле равен разности фазных токов I_А и I_B:

Два других реле также замеряют z_К.З. При двухфазных к. з., как было рассмотрено ранее, напряжение, подводимое к реле, равно:

Таким образом, схема включения реле сопротивления на разность фазных токов и междуфазные напряжения обеспечивает правильный и одинаковый замер сопротивления до места повреждения при любых видах междуфазных к. з. Недостатком схемы является необходимость создания разности токов, что усложняет схему в части токовых цепей.

2. Схема замещения нулевой последовательности трансформатора обычно существенно отличается от схем прямой и обратной последовательностей. Ее конфигурация определяется в основном положением расчетной точки КЗ и схемами соединения обмоток трансформаторов и автотрансформаторов исходной расчетной схемы. Чтобы составить схему замещения нулевой последовательности, следует допустить, что в точке несимметричного КЗ все фазы соединены между собой накоротко и между этой точкой и землей приложено напряжение нулевой последовательности. Затем, идя от точки КЗ поочередно в разные стороны, необходимо на каждой ступени напряжения исходной расчетной схемы выявить возможные пути циркуляции токов нулевой последовательности (циркуляция этих токов возможна только в тех ветвях, которые образуют контуры для замыкания токов через землю и параллельные ей цепи) и соответственно определить элементы этой схемы, которые должны быть введены в схему замещения. При этом следует иметь в виду, что сопротивление нулевой последовательности трансформатора со стороны обмотки, соединенной в треугольник или звезду с незаземленной нейтралью, бесконечно велико, поэтому трансформаторы с указанными схемами соединения и все находящиеся за ними элементы исходной расчетной схемы в схему замещения нулевой последовательности не входят.

Циркуляция токов нулевой последовательности возможна только в том случае, если обмотка трансформатора, обращенная в сторону расчетной точки КЗ, соединена в звезду с заземленной нейтралью.

Схема замещения нулевой последовательности двухобмоточного трансформатора, обмотки которого соединены по схемеY₀ / Δ, представлена на рис. Поскольку индуктивное сопротивление X_μ0 во много раз больше сопротивлений рассеяния обмоток Х_I и Х_II, то в исходной схеме замещения нулевой последовательности трансформатор с указанной схемой соединения обмоток представляется в виде одного индуктивного сопротивления X_т0 = Х_I + Х_II, которое с противоположной стороны (идя от расчетной точки КЗ) соединяется с точкой нулевого потенциала схемы замещения (с землей). Таким образом, если в исходной расчетной схеме за таким трансформатором имеются какие-либо элементы (трансформаторы, генераторы, воздушные или кабельные линии и т.д.), то независимо от их вида и схемы соединения их обмоток эти элементы в схему замещения нулевой последовательности не вводятся. Это объясняется тем, что при соединении обмоток трансформатора по схеме Y₀ / Δ ЭДС нулевой последовательности, наводимая в соединенной треугольником обмотке, полностью компенсируется падением напряжения от тока нулевой последовательности в индуктивном сопротивлении рассеяния этой обмотки, вследствие чего напряжение нулевой последовательности на выводах этой обмотки равно нулю.

Схема замещения нулевой последовательности двухобмоточного трансформатора